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Füchteler Straße 29 49377 Vechta Telefon 0 44 41 – 979 75-0 Telefax 0 44 41 – 979 75-29 www.ig-luebbe.de [email protected]

Baugrunderkundungen Gründungsgutachten Baugrundlabor Altlastenuntersuchungen Gefährdungsabschätzungen Sanierungskonzepte Hydrogeologie In Kooperation mit der TERRA Umwelt Consulting GmbH

GEOTECHNISCHER BERICHT

PROJEKT: 956-15-1

Windpark Hasselbach,

3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH

Auftraggeber: Windenergie Westfalen-Lippe

Schildescher Straße 16 33611 Bielefeld

30. November 2015

Bericht vom 30.11.2015.............WP Hasselbach, 3 x Vestas V126-3.3 MW, 137 mNH..............Seite 2

Projektdaten: Projekt: 956-15-1

Windpark Hasselbach, 3 x Vestas V126 3.3 MW, 137 mNH

Auftraggeber: Windenergie Westfalen-Lippe Schildescher Straße 16 33611 Bielefeld

Auftragnehmer: Ingenieurgeologie Dr. Lübbe Füchteler Str. 29 49377 Vechta

Projektbearbeiterin: Dipl.-Geol. Petra Müller

Exemplare: 1 Stück

Dieser Bericht umfasst 17 Seiten, 7 Tabellen und 8 Anlagen. .Vechta, 30. November 2015 Der Bericht darf nur vollständig und unverändert vervielfältigt werden und nur zu dem Zweck, der unserer

Beauftragung mit der Erstellung des Berichtes zugrunde liegt. Die Vervielfältigung zu anderen Zwecken, eine

auszugsweise oder veränderte Wiedergabe sowie eine Veröffentlichung bedürfen unserer schriftlichen Geneh-

migung.

. gutachten\956\15-1\G.WP Hasselbach, 3 x Vestas, V126, 137 m.doc


INHALTSVERZEICHNIS I. VERANLASSUNG UND BEAUFTRAGUNG......................................... 5

1. Unterlagen....................................................................... 5 2. Angaben zum Bauwerk......................................................... 5

II. DURCHGEFÜHRTE UNTERSUCHUNGEN........................................ 6

III. BODEN- UND GRUNDWASSERVERHÄLTNISSE................................. 7 1. Boden............................................................................. 7 2. Grundwasser..................................................................... 9 3. Erdbebenzone................................................................... 9 4. Bodenmechanische Laboranalysen........................................... 10 5. Bodenklassifizierung nach DIN 18300: 2002/DIN 18196................... 10 6. Bodenkennwerte................................................................ 11

IV. GRÜNDUNGSEMPFEHLUNGEN.................................................. 12

1. Geotechnische Kategorie...................................................... 12 2. Auswertung und Bewertung, Setzungen, Grundbruch, Drehfeder-steifigkeit...........................................................................

12

V. KRANAUFSTELLFLÄCHE UND ZUWEGUNGEN................................. 14

VI. HINWEISE ZUR BAUAUSFÜHRUNG............................................. 14

1. Baugrube, Böschungen......................................................... 14 2. Wasserhaltung, hydrologische Berechnung................................. 15 3. Fundamentüberdeckung, Wiederverwendung Bodenaushub, Verdich-

tungsanforderung..............................................................

15 4. Betonaggressivität des Grundwassers....................................... 16 5. Frischbetoneigengewicht...................................................... 16

VII. ZUSAMMENFASSUNG UND SCHLUSSWORT................................... 17


TABELLENVERZEICHNIS

Tabelle 1: Koordinaten und ungefähre Geländehöhe............... 6 Tabelle 2: Generelle Bodenschichtung an den Standorten ........ 8 Tabelle 3: Ergebnisse der Körnungsanalysen und kf-Wert

Bestimmung..................................................

10 Tabelle 4: Durchlässigkeitsbereiche nach DIN 18300............... 10 Tabelle 5: Bodenklassifizierung nach DIN 18300: 2002/DIN 18196 11 Tabelle 6: Bodenkennwerte in Anlehnung an TÜRKE (1998), EAU

(2012), Grundbau Taschenbuch, Ergebnissen der Drucksondierungen und eigenen Erfahrungswerten....

11 Tabelle 7: Zusammenfassung der Gründungsempfehlung.......... 17

ANLAGENVERZEICHNIS: ANLAGE 1.1-1.2: Lagepläne ANLAGE 2.1 – 2.7: Bohrprofile nach DIN 4023 und Drucksondierdiagramme

nach DIN 4094 ANLAGE 3: Drucksondierprotokolle ANLAGE 4: Körnungslinien, DIN 18123 ANLAGE 5: Analysenergebnis Grundwasser ANLAGE 6.1-6.6 Setzungsberechnung ANLAGE 7.1-7.3: Drehfedersteifigkeit ANLAGE 8: Hydrogeologische Berechnungen


I. VERANLASSUNG UND BEAUFTRAGUNG

Die Windenergie Westfalen-Lippe plant im Süden von Bielefeld an der Stadt-grenze zu Verl die Errichtung eines Windparks aus insgesamt drei Windener-gieanlagen (WEA 1 bis WEA 3) vom Typ Vestas V126 3.3 MW, 137 m Nabenhöhe.

Unser Büro wurde mit Schreiben vom 26.08.2015 von den Stadtwerken Bielefeld beauftragt, den Baugrund an den geplanten Standorten, den Kranstellflächen und der geplanten Zuwegung zu untersuchen und für die Gründung zu beur-teilen.

1. Unterlagen

Zur Durchführung der Untersuchungen erhielten wir folgende Unterlagen:

Übersichtslageplan Windpark Hasselbach, vom 04.11.2015, mit der Lage Maßstab 1 : 2000,

Prüfbericht für eine Typenprüfung vom 28.11.2014, Prüfnummer 2129561.10-d, Kreisrunde Flachgründung d = 27,60 m mit Ankerkorb für einen Stahlrohrturm der Windenergieanlage vom Typ Vestas V126-3.3 MW mit 137 m Nabenhöhe, Windzone 2, Geländekategorie II Turbulenz-kategorie A, Erdbebenzone 3, Wasserstand maximal bis zur Gelände-oberkante – mit Auftrieb.

Fundamentzeichnung, Bewehrungsplan, V126 3.3 MW NH137 DiBT 2 WZ2 GK II, GWS in OK Gelände, erstellt am 26.09.2014, überarbeitet 26.11.2014, Maßstab 1 : 40.

2. Angaben zum Bauwerk

Bei den geplanten Windenergieanlagen handelt es sich um Vestas-Anlagen vom Typ V126-3.3 MW und Nabenhöhe von 137 m.

Der Baugrund muss bei einer Flachgründung mit Auftrieb eine Mindestboden-pressung von 138 kN/m2 (Kantenpressung) aufnehmen können.

Der Fundamentdurchmesser beträgt bei einer Flachgründung ca. 27,60 m. Die Fundamentunterkante liegt nach der vorliegenden Fundamentzeichnung bei 3,20 m unter Gelände. Nach den vorliegenden Statikunterlagen ist ein Grund-wasseranstieg bis zur Geländeoberkante zulässig.

Der Baugrund muss einen wirksamen Reibungswinkel von mindestens 30° oder eine undränierte Kohäsion von cu = 50 kN/m2 aufweisen. Die Mindestwichte beträgt 18/8 kN/m2.

Für die elastische Fundamenteinspannung zwischen Fundament und Baugrund ist eine Mindestdrehfedersteifigkeit des Gesamtsystems (Turm und Gründung) von kphi,dyn = 8,0 x 1010 Nm/rad = 80 000 MNm/rad und eine statische Dreh-feder von kphi,stat = 1,75 x 1010Nm/rad = 17 600 MNm/rad einzuhalten. Dazu wird eine Mindeststeifigkeit des Baugrundes von Es,dyn = 32 MN/m2 mit = 0,35


für nicht bindigen Baugrund (Sand) oder Es,dyn = 41 MN/m2 mit = 0,40 für bin-digen Boden (Ton) gefordert.

Für geotechnische Nachweise wurden dem Datenblatt V126 3.3MW 141 m DiBt2 HGWL folgende Lastfälle entnommen:

GZT (Extremlasten):

Vertikallast V = 22 223 kN Moment M = 149 056 kNm

GZG (ständige Lasten):

Vertikallast V = 23 683kN Moment M = 80 456 kNm

Die Koordinaten der Anlagenmittelpunkte (ETRS 89 UTM 32) sind nachfolgender Tabelle 1 zu entnehmen. Anlagennummer Rechtswert Hochwert

WEA 1 468.253 5.752.677

WEA 2 468.044 5.752.864

WEA 3 467.741 5.752.716

Tabelle 1: Koordinaten und ungefähre Geländehöhe.

II. DURCHGEFÜHRTE UNTERSUCHUNGEN

Die Standortmittelpunkte wurden über den Auftraggeber eingemessen und aus-gepflockt.

Die geplanten Windenergieanlagen befinden sich südlich des Autobahnkreuzes Bielefeld östlich der A 2. Die Flächen werden landwirtschaftlich genutzt.

Zur Erkundung der Baugrundverhältnisse wurde am 09.11. und 10.11.2015 je-weils am Mittelpunkt der Anlagenstandorte eine Rammkernsondierung bis 10,00 m unter Gelände abgeteuft ( 80/60 cm, RKS 1 bis RKS 3). Ein weiterer Bohrfortschritt war mit dem eingesetzten Benzinhammer in den anstehenden dicht gelagerten Sanden nicht möglich.

Durch die Geotechnik GmbH, Heiligenstadt, wurden je Standort drei in etwa gleichmäßig um den Umfang verteilte, elektrische Drucksondierungen bis 14,0 m bzw. 24,0 m unter Gelände ausgeführt (CPT 1-1 bis CPT 3-3).

Für die Kranstellflächen (KAF) wurden je Standort zwei Rammkernsondierungen (RKS K 1-1 bis RKS K 3-2) und eine Drucksondierung (CPT K 1 bis CPT K 3, gem. DIN EN ISO 22476-2) jeweils bis 5,0 m unter Ansatzpunkt abgeteuft.

Entlang der neu anzulegenden Zuwegung wurden insgesamt sechs Rammkern-sondierungen (RKS Z 1 bis RKS Z 6) bis 3,0 m und vier Drucksondierungen (CPT Z 1 bis CPT Z 4, gem. DIN EN ISO 22476-2) jeweils bis 5,0 m unter Ansatz-punkt ausgeführt.


Den ermittelten Spitzenwiderständen (qc) der Drucksonde können in Anlehnung an die DIN 4020, Anhang AD.8, die Lagerungsdichten von nicht bindigen Böden (Sanden, Kiesen) wie folgt zugeordnet werden:

Bezogene Lagerungsdichte Spitzenwiderstand (qc), MN/m2

sehr locker 0,0-2,5 locker 2,5-7,5

mitteldicht 7,5-15,0 dicht 15,0-25,0

sehr dicht > 25,0

Die Lage der Sondieransatzpunkte ist in den Anlagen 1.1-1.2 dargestellt. Die erbohrten Bodenprofile wurden entsprechend DIN 4022 ingenieurgeologisch vor Ort angesprochen und in Schichtenverzeichnissen aufgenommen. Die Ergebnisse sind in Anlage 2.1-2.7 als Bohrprofile nach DIN 4023 zusammen mit den Druck-sondierdiagrammen (CPT nach DIN 4094) dargestellt. Die Drucksondierproto-kolle liegen in Anlage 3 vor.

Aus den Sondierprofilen wurden Bodenproben entnommen. An sechs repräsen-tativ ausgewählten Bodenproben erfolgte eine Körnungsanalyse durch Siebung (DIN 18123). Die Körnungslinien sind der Anlage 4 zu entnehmen.

An jedem Anlagenstandort wurde ein provisorischer Grundwasserpegel instal-liert, um eine Grundwasserproben zu entnehmen und im Labor auf den chemi-schen Angriffsgrad nach DIN 4030 analysieren zu lassen. Die Analysenergebnisse liegen in Anlage 5 vor.

Die Ergebnisse der Setzungsberechnungen liegen in Anlage 6.1-6.6 und die Er-mittlung der Drehfedersteifigkeit in Anlage 7.1-7.3 vor. Die hydrologische Be-rechnung ist als Anlage 8 beigefügt.

III. BODEN- UND GRUNDWASSERVERHÄLTNISSE

1. Boden

Nach der Geologischen Karte GK 100, 4314 Gütersloh, Maßstab 1 : 100 000 sind im Untersuchungsgebiet unter bereichsweise vorhandenen, holozänen Auesedi-menten fluviatile Fein- bis Mittelsande, stellenweise Kies, Grobsand und Schluff, aus der Weichsel-Kaltzeit zu erwarten.

Nach den vorliegenden Bohrprofilen kann die grundsätzliche Bodenschichtung an den geplanten Anlagenstandorten wie folgt zusammengefasst werden (vgl. Tabelle 2):


WEA 1 bis WEA 3:

Tiefe (bis m u. GOK min./max.)

Mächtigkeit (m)

Bodenschicht

(Spitendruck qc MN/m2)

nicht bindig/ bindig

Baugrund-eigenschaften

0,50/0,60 0,50/0,60 Oberboden/Mutterboden, Sand, stark humos - nicht geeignet

6,00/11,00 5,50-10,50

Mittelsand, feinsandig, schwach grobsandig;

überwiegend mitteldicht,

(qc 10-15) zwischen 4,0 m und 6,0 m Auflockerungszone möglich

(qc = 3-5)

nicht bindig

überwiegend gut;

Auflockerungs-zone = mäßig

> 24,00 > 13,0

Sand dicht bis sehr dicht

(qc > 20-35)

nicht bindig sehr gut

Tabelle 2: Generelle Bodenschichtung an den Standorten der WEA 1 bis WEA 3.

In tieferen Profilbereichen > 10,0 m wurden keine unkonsolidierten Weich-schichten wie Auesedimente oder humose Böden wie Torf bzw. Mudde er-bohrt. Der Baugrund ist mit den vorliegenden Aufschlüssen grundsätzlich ausreichend tief erkundet.

An den Kranaufstellflächen (RKS K 1-1/CPT K 1 bis RKS K 3-2/CPT K 3) und den neu anzulegenden Zuwegungen (RKS Z 1/CPT Z 1 und RKS Z6/CPT Z 4) wurde vom Hangenden zum Liegenden bis zur maximalen Aufschlusstiefe von 5,0 m unter GOK folgende Schichtabfolge erbohrt:

Mutterboden:

- Petrographie: Sand, stark humos. - Farbe: schwarz. - bis Meter unter Gelände (min./max.): 0,30/0,50. - Mächtigkeit: 0,30 m bis 0,50 m. - Lagerungsdichte: locker. - Baugrundeigenschaften: nicht geeignet.

humoser Sand, Tiefumbruch?:

- Petrographie: Sand, schwach humos bis humos. - Farbe: dunkelbraun. - bis Meter unter Gelände (min./max.): 0,60/1,05. - Mächtigkeit: 0,20 m bis 0,60 m. - Lagerungsdichte: locker. - Baugrundeigenschaften: nicht bis mäßig geeignet.

Oberboden und humose Sande stehen im Bereich bisher unbefestigter Flä-chen an. Bereichsweise wurden die Flächen durch Tiefumbruch bearbeitet.


künstliche Anfüllungen, RKS Z2:

- Petrographie: Schotter, Naturstein. - Farbe: grau, weiß. - bis Meter unter Gelände (min./max.): 0,30. - Mächtigkeit: 0,30 m. - Lagerungsdichte: mitteldicht. - Baugrundeigenschaften: geeignet.

Im Bereich der bestehenden Schotterwege besteht die Befestigung aus einer gering mächtigen Schotterauflage.

Sand:

- Petrographie: Fein- bis Mittelsand. - Farbe: braun, beige. - bis Meter unter Gelände (min./max.): > maximale Aufschlusstiefe von

5,0 m. - Mächtigkeit: > 5,0 m. - Lagerungsdichte: locker bis mitteldicht. - Baugrundeigenschaften: geeignet bis gut.

2. Grundwasser

Bei den Bohrarbeiten im November 2015 stellte sich die Grundwasseroberfläche bereits geländenah ab 0,90 m bzw. 1,00 m unter Geländeoberkante (GOK) ein. Dieses Grundwasser ist innerhalb der Sande einem größeren, zusammenhängen-den Grundwasserkörper zuzuordnen, dessen Tiefenlage in Abhängigkeit von der Jahreszeit und den vorausgegangenen Niederschlagsmengen stark schwanken kann. Die höchsten Grundwasserstände sind nach allgemeinen Erfahrungswer-ten am Ende eines Winters/Beginn des Frühjahres zu erwarten. Im Laufe der Vegetationsperiode und Sommers stellen sich Grundwasserniedrigstände ein.

Aufgrund der Jahreszeit handelt es sich bei den erbohrten Wasserständen um Niedrigwasserstände. Nach ergiebigen Niederschlagsperioden muss mit einem deutlichen Grundwasseranstieg zeitweise auch bis zur Geländeoberkante ge-rechnet werden.

Die Fundamentunterkante liegt bei etwa 3,20 m unter Gelände. Die Funda-mente stehen unter Grundwassereinfluss. Daher muss an allen Standorten eine Fundamentvariante mit Auftrieb ausgeführt werden.

3. Erdbebenzone

Die Stadt und der Landkreis Bielefeld im Regierungsbezirk Detmold befinden sich nach DIN 4149 in der Erdbebenzone 0. Seismische Aktivitäten und daraus folgende Einwirkungen auf Gebäude sind in diesem Bereich nicht zu erwarten und werden daher für die weiteren Ausführungen nicht berücksichtigt.


4. Bodenmechanische Laboranalysen

Zur Überprüfung der Bodenansprache und zur Klassifizierung der anstehenden Bodenarten, wurden an insgesamt sechs repräsentativ ausgewählten Bodenpro-ben aus den anstehenden Sanden die Kornverteilung nach DIN 18123 bestimmt. Die Ermittlung der kf-Werte erfolgte nach der Labormethode „Sieblinien-auswertung“ (HAZEN). Die Ergebnisse sind in Tabelle 3 zusammengefasst. Die Körnungslinien liegen in Anlage 4 vor.

Standort, Proben-nummer

Entnahme-tiefe

(m u. GOK)

Anteil <0,063 m

m (M.-%)

Bodenart kf-Wert (HAZEN)

(m/s)

WEA 1, 1-1 3,00-5,00 0,60 Mittelsand, stark feinsandig,

schwach grobsandig 1,8 x 10-4

WEA 1, 1/2

5,10-8,00 0,60 Mittelsand, grobsandig, schwach

kiesig, schwach feinsandig 3,4 x 10-4

WEA 2, 2-2

2,00-5,20 0,70 Mittelsand, stark feinsandig 1,6 x 10-4

WEA 2, 2-3

5,20-8,00 0,70 Mittelsand, grobsandig, schwach

feinsandig 3,5 x 10-4

WEA 3, 3-1

2,00-5,00 0,60 Mittelsand, stark feinsandig,

schwach grobsandig 1,6 x 10-4

WEA 3, 3-2

5,00-8,00 1,90 Fein- bis Mittelsand 1,1 x 10-4

Tabelle 3: Ergebnisse der Körnungsanalysen und kf-Wert Bestimmung.

Nach DIN 18130 werden in Abhängigkeit vom Durchlässigkeitsbeiwert (kf-Wert) folgende Durchlässigkeitsbereiche unterschieden (Tabelle 4):

kf-Wert (m/s) Bereich

unter 10-8 sehr schwach durchlässig

10-8 bis 10-6 schwach durchlässig

über 10-6 bis 10-4 durchlässig

über 10-4 bis 10-2 stark durchlässig

über 10-2 sehr stark durchlässig

Tabelle 4: Durchlässigkeitsbereiche nach DIN 18300.

Die anstehenden Mittelsande oder Fein- bis Mittelssande sind mit kf = 1,1 x 10 4 m/s bis 3,5 x 10 4 m/s, im Mittel 2,1 x 10-4 m/s, durchlässig im Grenz-bereich zu stark durchlässig.

5. Bodenklassifizierung nach DIN 18300: 2002/DIN 18196

Für die Ausschreibung der Erdarbeiten können die angetroffenen Bodenarten wie folgt klassifiziert werden (vgl. Tabelle 5):


Bezeichnung Bodenklasse nach DIN 18300: 2002

Bodengruppe nach DIN 18196

Oberboden, Mutterboden: Sand, humos, organisch und organischer Sand

1 OH

Mittelsand, feinsandig, grobsandig oder Fein- bis Mittelsand

3 SE, SW

schluffiger Sand oder Schluffzwischenlagen (nur im indirekten Aufschluss, WEA 3, CPT 3-2)

4 SU*, UL

Tabelle 5: Bodenklassifizierung nach DIN 18300: 2002/DIN 18196.

6. Bodenkennwerte

Die Bodenkennwerte wurden nach der Bodenansprache und den durchgeführten klassifizierenden Laborversuchen (Körnungsanalysen) zugewiesen. Danach kön-nen in Anlehnung an TÜRKE (1998), EAU (2012) und eigenen Erfahrungswerten die in Tabelle 6 aufgeführten statischen und dynamischen Bodenkennwerte bei erdstatischen Berechnungen zugrunde gelegt werden.

Bezeichnung Boden-gruppe

Lagerungs-dichte/

Konsistenz

Wichte erdfeucht/ unter Auf-

trieb

Reibungswinkel

Kohäsion Steife-modul

statisch/ dynamisch

Poisson-zahl (-)

DIN 18196

cal / cal ´ kN/m3

cal

cal-c´ kN/m²

Es [MN/m²]

locker 18/10 32,5 0 15-30/ 100-150

0,35

mitteldicht/ - 19/11 35 0 40-60/ 160-210

0,32

Mittelsand, feinsandig, grobsandig oder Fein- bis Mittelsand

SE, SW

dicht/- 20/10 37,5 0 60-100/ 210-300

0,30

Schluffzwischen-lagen (vereinzelt)

SU*, UL weich 17/9 30 0 8/80 0,40

Tabelle 6: Bodenkennwerte in Anlehnung an TÜRKE (1998), EAU (2012), Grundbau Taschenbuch, Ergebnissen der Drucksondierungen und eigenen Erfahrungswerten.

Die dynamischen Bodenkennwerte für die Berechnung der Drehfedersteifigkeit des Baugrundes wurden nach den Ergebnissen der statischen Baugrunduntersu-chung in Anlehnung an das Grundbau Taschenbuch abgeschätzt.

Der geforderte Mindestreibungswinkel von = 30° und die Mindeststeifigkeiten von Es,dyn = 45 MN/m2 werden von den im Gründungsbereich anstehenden San-den (nicht bindiger Baugrund) erfüllt.


IV. GRÜNDUNGSEMPFEHLUNGEN

1. Geotechnische Kategorie

Bei der Baugrunduntersuchung wurden durchschnittliche Baugrund- und Grund-wasserverhältnisse aus Sand angetroffen (Geotechnische Kategorie GK 1 in An-lehnung an DIN 4020).

Das Grundwasser steht oberhalb der Gründungssohle an (GK 2 in Anlehnung an DIN 4020).

Bei Windenergieanlagen handelt es sich um Bauwerke mit hohen und dynami-schen Lasten, hohem Sicherheitsanspruch und ungewöhnlichen Lastkombina-tionen (Geotechnische Kategorie GK 3 in Anlehnung an DIN 4020).

2. Auswertung und Bewertung, Setzungen, Grundbruch, Drehfedersteifig-keit

Die Gründungsebenen der geplanten Windenergieanlagen befinden sich nach den vorliegenden Unterlagen in einer Tiefe von ca. 3,20 m unter Geländeober-kante (GOK).

Nach den Baugrunderkundungen stehen an der WEA 1 lokal (CPT 1-1, Nord) zwischen ca. 5,0 m und 6,0 m unter GOK locker gelagerte, mäßig tragfähige Sande an. Ansonsten sind die Sande in dieser Sondierung gut mitteldicht gela-gert (qc 10 MN/m2) und gut tragfähig. In den übrigen Sondierungen (CPT 1-2 und CPT 1-3) sind die Sande über das gesamte Profil mit Spitzendrücken von qc 7,5-15 MN/m2 mindestens mitteldicht gelagert.

Am Standort der WEA 2 ist in allen drei Drucksondierungen (CPT 2-1 bis CPT 2-3) zwischen ca. 4,0 m bis 6,0 m unter GOK eine mäßig tragfähige Auflocke-rungszone mit Spitzendrücken von qc = 4-6MN/m2 erkennbar. In den übrigen Profilabschnitten sind auch hier die Sande durchgehend gut mitteldicht gelagert (qc 10 MN/m2) und gut tragfähig.

An der WEA 3 stehen bis 11,0 m unter GOK mitteldicht gelagerte Sande an (qc 10 MN/m2). Lediglich in der CPT 3-2 ist in einer Tiefenlage von 10,0 m unter

GOK eine mit ca. 0,70 m gering mächtige Auflockerungszone bzw. Schluffzwi-schenlage erkennbar.

Ab ca. 11,0 m bzw. 13,0 m unter GOK stehen an allen Standorten mit Spitzen-drücken von qc 20 MN/m2 sehr dicht gelagerte, sehr gut tragfähige Sande an.

Für geotechnische Nachweise wurden dem Datenblatt V126 3.3MW 141 m DiBt2 HGWL folgende Lastfälle entnommen:

GZT:

Vertikallast V = 22 223 kN Moment M = 149 056 kNm

GZG:

Vertikallast V = 23 683kN Moment M = 80 456 kNm


Im ungünstigsten Lastfall (GZT) ergeben sich je Standort unter Berücksichtigung der ungünstigsten Baugrundverhältnisse Setzungen bzw. Setzungsdifferenzen von:

WEA 1: s = 0,0 cm bis 1,6 cm, s = 16 mm (Anlage 6.1).



Die maximale Bodenpressung ist mit 138 kN/m2 angegeben. Unter der ungünsti-gen Annahme, dass diese Belastung über die gesamte Fundamentfläche wirkt, wären Setzungen zwischen

s = 2,6 cm und 3,4 cm

zu erwarten(Anlagen 6.4 bis 6.6).

Die maximal zulässige Schiefstellung infolge Baugrundsetzung in 20 Jahren bezogen auf den Außendurchmesser beträgt delta s 40,0 mm. Die Forderung wird eingehalten.

Die Grundbruchsicherheit ist mit einem maximalen Ausnutzungsgrad 0,043 gegeben.

Für die elastische Fundamenteinspannung zwischen Fundament und Baugrund ist eine Mindestdrehfedersteifigkeit des Gesamtsystems (Turm und Gründung) von kphi,dyn = 80 000 MNm/rad einzuhalten.

Die dynamische Drehfedersteifigkeit berechnet sich für Kreisfundamente mit

kphi = 8/3 * G * R3/(1 – )

Schubmodul G = E/[2 * (1 – )]

Elastizitätsmodul des Bodens E = Es,dyn * (1 – – 2 * 2)/(1 – )

kphi = f( ) * Es,dyn * R3

mit f( ) = 4/3 * (1 – – 2 * 2)/[(1 – )2 * (1 + )]

Der Nachweis der Drehfedersteifigkeit liegt in Anlage 7.1-7.3 vor. Die Anforde-rungen werden eingehalten.

Nach den Grundbruch- und Setzungsberechnungen sowie der Ermittlung der Drehfedersteifigkeiten ist eine Flachgründung der Windenergieanlagen ohne weitere Baugrundverbesserung möglich. Zur Lastverteilung und um Auf-lockerungen durch den Bodenaushub sowie unterschiedliche Lagerungsdich-ten auszugleichen, wird dennoch der Einbau einer 0,30 m mächtigen Schot-terausgleichsschicht unter dem Fundament empfohlen.

Diese Gründungsempfehlung gilt nur für die genannte Fundamentgeometrie und den uns vorliegenden Lasten. Falls sich das Fundamentdesign ändert, sind die Angaben unbedingt zu überprüfen.

Wegen des geländenah anstehenden Grundwassers ist in jedem Fall eine auftriebssichere Fundamentvariante erforderlich.


V. KRANAUFSTELLFLÄCHE UND ZUWEGUNGEN

Der Herstellung der Kranstellflächen kommt auch aus sicherheitstechnischen Gründen besondere Bedeutung zu. Die zum Einsatz kommenden Kräne haben eine Stützlast bis ca. 180,0 t, die über Lastverteilerplatten auf die Kranstell-fläche übertragen werden. Diese hohen Flächenpressungen erfordern einen tragfähigen Baugrund.

Die Kranaufstellflächen befinden sich auf bisher unbefestigten Flächen. Der 0,40 m, örtlich auch 0,60 m mächtige Oberboden ist abzuschieben.

Darunter stehen grundsätzlich tragfähige, mitteldicht gelagerte Sande an, die zur Gründung des Krans ausreichend tragfähig sind. Sollten beim flächenhaften Abschieben weitere humose oder weiche Böden angetroffen werden, so sind diese zu auszutauschen.

Für die Befestigung bzw. für den Bodenaustausch kann für die unteren Lagen verdichtet eingebauter Füllsand (SE, SW, gem. DIN 18196) eingebaut werden. Für die oberen Lagen ist eine mindestens 0,30 m mächtige Schottertragschicht (Ev2 100 MN/m2, Ev2/Ev1 2,30) vorzusehen.

Zusätzlich sind unter den Aufstandsflächen des Krans ausreichend dimensio-nierte Lastverteilungsmatten erforderlich.

Zuwegungen:

Auch im Bereich der Zuwegung ist der bis 0,40 m bzw. 0,50 m unter GOK anste-hende, humose Oberboden abzuschieben. Durch Tiefumbruch ist bereichsweise auch darunter noch bis ca. 1,0 m unter GOK humoser, dunkelbrauner bis schwarzer Mischboden zu erwarten (vgl. RKS Z 1, RKS Z2, RKS Z6). Sicherheits-halber sollten auch diese Lagen ausgetauscht werden.

Der Bodenaustausch kann auch hier für die unteren Lagen aus Sand ausgeführt werden. Die oberen 0,30 m sind als Schottertragschicht vorzusehen.

VI. HINWEISE ZUR BAUAUSFÜHRUNG

1. Baugrube, Böschungen

Für den Aushub der Baugrube gilt DIN 4124. In den oberflächennah anstehenden Sanden können die Böschungen ohne besondere Nachweise bis zu einer Tiefe von 5,0 m unter GOK mit maximal 45° geneigt hergestellt werden.

Die planmäßige Gründungstiefe des Fundamentes beträgt 3,20 m. Für den Ein-bau der 0,30 m mächtigen Schotterausgleichs- und einer 0,10 m mächtigen Sauberkeitsschicht ist ein Bodenaushub bis ca. 3,60 m unter GOK erforderlich.


2. Wasserhaltung, hydrologische Berechnung

Grundwasser wurde ab 0,90 m bzw. 1,00 m unter GOK festgestellt. Die anste-henden Sande neigen beim Anschnitt im wassergesättigten Zustand zum Flie-ßen. Ein Bodenaushub unterhalb des Grundwasserspiegels kann daher nur im Schutze einer geschlossenen Wasserhaltung über Tiefbrunnen, die ggf. mit Vakuumfilter unterstützt werden muss, erfolgen.

Die Sande sind mit einem mittleren kf = 2,1 x 10-4 m/s gut durchlässig.

Es sollte eine Absenkung bis 0,50 m unter Baugrubensohle, d. h. bis 4,10 m un-ter GOK, angestrebt werden. Der Grundwasserstand wird mit 1,00 m unter GOK angenommen. Der Absenkbetrag ergibt sich daraus mit s = 3,1 m.

Die hydrogeologischen Bedingungen sind an den Standorten vergleichbar. Eine exemplarische hydrologische Berechnung liegt als Anlage 8 diesem Schreiben bei.

Bei einer Grundwasserabsenkung über zwei Brunnen d= 0,40 m wurde die zu fördernde Wassermenge rechnerisch mit 65 m3/h = 1560 m3/d ermittelt.

Die Reichweite der Absenkung kann mit etwa 135 m veranschlagt werden.

Das natürliche Fließverhalten des Grundwassers kann mit Modell-artig ange-setzten Kennwerten allerdings nicht immer zuverlässig dargestellt werden. Daher sind zwischen den rechnerisch ermittelten und den tatsächlich an-fallenden Wassermengen auch deutliche Abweichungen nach oben oder unten möglich.

Zur Aufnahme der anfallenden Wassermengen ist für eine geeignete Vorflut zu sorgen. Es ist für eine Einleitgenehmigung bei den zuständigen Behörden zu sorgen.

3. Fundamentüberdeckung, Wiederverwendung Bodenaushub, Verdich-tungsanforderung

Die Anfüllungen auf dem Fundamentsporn und die Arbeitsraumverfüllungen müssen eine Wichte von 16 kN/m3 im Trockenzustand erreichen bzw. über-schreiten. Zum Verfüllen sind grundsätzlich die nichtbindigen, sandigen Böden geeignet. Der Mutterboden und die organischen Sande sind nicht ausreichend verdichtungsfähig und können nicht wieder verwendet werden.

Um die geforderte Wichte zu erreichen, sind die Anfüllungen auf dem Fun-damentsporn, die Arbeitsraumverfüllungen und der erforderliche Bodenaus-tausch unterhalb des Fundamentes lagenweise (d = max. 0,30 m) mit einem geeigneten Verdichtungsgerät (z. B. Flächenrüttler) und mindestens drei bis fünf Übergängen je Lage gleichmäßig verdichtet einzubauen.

Für die Verdichtungsarbeiten gelten die Anforderungen der ZTVE-StB 2009. Die ausreichende Verdichtung der eingebrachten Böden (Gründungspolster, Ar-beitsraumverfüllungen, Bodenaustausch) kann z. B. durch Rammsondierungen (z. B. DPH, gem. DIN EN ISO 22476-2) oder durch statische Lastplattendruckver-


suche (LPD nach DIN 18134) nachgewiesen werden. Dabei sind folgende An-forderungen zu erfüllen:

DPH ohne Grundwasser: mindestens 8 Schläge je 10 cm Eindringtiefe

DPH mit Grundwasser: mindestens 5 Schläge je 10 cm Eindringtiefe

LPD, auf Sand: Ev2 80 MN/m2, Ev2/Ev1 2,30

Schottertragschichten im Bereich des Fundamentes (Mineralgemisch z. B. 0/45 oder 0/32) sind mit einer Verdichtung auf mindestens 100 % der einfachen Proctordichte herzustellen. Zum Verdichtungsnachweis sind im statischen Lastplattendruckversuch (DIN 18134)

Ev2 100 MN/m2 bei Ev2/Ev1 2,30 zu erreichen.

Der Verdichtungserfolg ist durch den ausführenden Unternehmer im Rahmen der Erdbaukontrollprüfungen nachzuweisen und durch die Auftraggeberseite zu kontrollieren.

4. Betonaggressivität des Grundwassers

Je Standort wurde eine Grundwasserprobe entnommen und im Labor auf ihren chemischen Angriffsgrad analysiert.

WEA 1:

Alle Grenzwerte für die Expositionsklasse XA 1 werden unterschritten. Das Grundwasser ist nicht Beton angreifend.

Der Eisengehalt wurde mit 6,4 mg/l ermittelt.

WEA 2:

Aufgrund des Gehaltes an Kalklösender Kohlensäure von 23 mg/l ist das Grund-wasser der Expositionsklasse XA1 zuzuordnen. Nach DIN 4030 ist es schwach betonangreifend.


WEA 3:

Alle Grenzwerte für die Expositionsklasse XA 1 werden unterschritten. Das Grundwasser ist nicht Beton angreifend.


Die vollständigen Analysenergebnisse liegen in Anlage 5 bei.

5. Frischbetoneigengewicht

Bei einem Bodenaustausch sind die im Gründungsbereich anstehenden Sande in der Lage das Frischbetoneigengewicht aufzunehmen.

Ohne Bodenaustausch ist der Torf nicht in der Lage das Frischbetoneigenge-wicht aufzunehmen.


VII. ZUSAMMENFASSUNG UND SCHLUSSWORT

Die Gründungsempfehlungen für die Anlagenstandorte können wie folgt zusam-mengefasst werden (Tabelle 7):

Standort, Anlagentyp

Gründungstiefe (m u. GOK)

Aushubtiefe (m u. GOK) Gründungsempfehlung

WEA 1 V126-3.3, 137 m 3,20 3,60

FmA*; 0,30 m Schotterausgleichsschicht;

geschlossene Wasserhaltung

WEA 2 V126-3.3, 137 m 3,20 3,60


geschlossene Wasserhaltung

WEA 3 V126-3.3, 137 m 3,20 3,60


geschlossene Wasserhaltung *FmA = Flachgründung mit Auftrieb, GOK = Geländeoberkante.

Tabelle 7: Zusammenfassung der Gründungsempfehlungen.

Der vorliegende Geotechnische Bericht beschreibt die in unmittelbarer Umge-bung des punktuellen Bodenaufschlusses festgestellten Baugrundverhältnisse in geologischer, bodenmechanischer und hydrogeologischer Hinsicht und ist nur für diese gültig. Interpolationen zwischen den Aufschlusspunkten sind nicht statthaft. Die bautechnischen Aussagen beziehen sich auf den zum Zeitpunkt der Erstellung dieses Berichtes bekannten Planungsstand und auf die Ergebnisse der Aufschlussbohrungen. Bei einer wesentlichen Planungsänderung, wie z. B. veränderte Höhenlage des Bauwerkes, geändertes Fundamentdesign oder von den vorstehenden Angaben abweichend festgestellte Baugrundverhältnisse, sollten die getroffenen Aussagen und Empfehlungen überprüft und ggf. an die geänderten Randbedingungen angepasst werden.

Sämtliche Aussagen, Bewertungen und Empfehlungen basieren auf dem im Be-richt beschriebenen Erkundungsrahmen und erheben keinen Anspruch auf eine vollständige repräsentative Beurteilung der Fläche.

Unser Büro ist rechtzeitig für Baugrubenabnahmen zu benachrichtigen.

Falls sich Fragen ergeben, die in dem vorliegenden Bericht nicht oder abwei-chend erörtert wurden, ist der Baugrundgutachter zu einer ergänzenden Stel-lungnahme aufzufordern.

Vechta, den 30. November 2015

Dipl.-Geol. Dr. Joachim Lübbe Dipl.-Geol. Petra Müller

Der Berichtwird dem Auftraggeber auch im pdf-Format zur Verfügung gestellt.

Die EDV-Version ist nur in Verbindung mit einer original unterschriebenen Druckversion in Papierform gültig.

Hörmeyer

Müller

Hörmeyer

Lübbe


ANLAGE 1.1-1.2

Lagepläne

LEGENDE

Rammkernsondierung WEA

ANLAGE: 1.1

Projekt:

Titel: Lageplan

Maßstab:

956-15-1WP Hasselbach

Auftraggeber:

Windenergie Westfalen-LippeSchildescher Straße 16 33611 Bielefeld

Datum: 11.11.2015

956-15-1 , WP Hasselbach

gez.: M. Jucknat gepr.: Dipl.-Geol. P. Müller

ÜBERSICHTSPLAN:

Rammkernsondierung und Drucksondierung Kranaufstellfläche

RKS K1-1/CPT K1

1 : 5000

WEA 1

Rammkernsondierung Zuwegung

Rammkernsondierung und Drucksondierung Zuwegung

RKS Z3

RKS Z1/CPT Z1

RKS Z5

RKS Z6/CPT Z6

RKS Z3

WEA 1 WEA 2

WEA 3

RKS K3-1/CPT K3

RKS K3-2

RKS K2-2

RKS K2-1/CPT K2

RKS K1-2 RKS K1-1/CPT K1

RKS Z4/CPT Z4

RKS Z2/CPT Z2

RKS Z1/CPT Z1

Rammkernsondierung Kranaufstellfläche

RKS K1-2

Ingenieurgeologie Dr. Lübbe, Füchteler Straße 29, 49377 VechtaTel.: 04441/97975-0, Fax.: 04441/97975-29

Legende: Projekt: 956-15-1

WP Hasselbach

RKS: Rammkernsondierung WEA 1

CPT: Elektrische Drucksondierung Titel: Prinzipskizze

Datum:Anlage: 1.2

LPD RKS WEA 1-1

CPT 1-3

CPT 1-1

CPT 1-2

WEA 1

Kranaufstellfäche

N

10,0 m


ANLAGE 2.1 – 2.7

Bohrprofile nach DIN 4023 und Drucksondierdiagramme (CPT nach DIN 4094)

m

-19.00

-18.00

-17.00

-16.00

-15.00

-14.00

-13.00

-12.00

-11.00

-10.00

-9.00

-8.00

-7.00

-6.00

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

RKS 10.00 m

1.00 10.11.15

0.55

Mutterbodendunkelbraun,Feinsand - Mittelsand,schluffig, starkhumos

Mu

5.10

Mittelsandbeige, grau,stark feinsandig,schwach grobsandig

10.00

Mittelsandgrau, grobsandig,schwach feinsandig,schwach kiesig,Kieslinsen

CPT 1-1 (N)0,00 m

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0.00.10.20.30.40.50.60.7

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100150200

Es [MN/m²]

CPT 1-2 (SO)0,00 m

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

0.00.10.20.30.40.50.6

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100150200

Es [MN/m²]

CPT 1-3 (SW)0,00 m

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

0.00.10.20.30.40.50.6

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100150200

Es [MN/m²]

Konsistenzen

naß

Legende Spitzendruck sehr locker locker mitteldicht dicht sehr dicht

Legende ReibungsverhältnisKiesSandSchluffTonTorf

WEA 1

UKF = -3,20 m

Titel:

Projekt:

Anlage: 2.1

LEGENDE:

Bearbeiter:

Maßstab:

Dipl.-Geol. P. Müller

Höhe: 1 : 125

Auftraggeber:

Bohrprofile nach DIN 4023 und Druck-sondierdiagramme nach DIN 4094

RKS: Rammkernsondierung WEACPT: DrucksondierungUKF: Unterkante Fundament

Grundwasser m u.GOK1.00Datum10.11.15

WP Hasselbach956-15-1

WEA 1

Windenergie Westfalen-Lippe

33611 BielefeldSchildescher Straße 16

m

-17.00

-16.00

-15.00

-14.00

-13.00

-12.00

-11.00

-10.00

-9.00

-8.00

-7.00

-6.00

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

RKS 20.00 m

0.95 10.11.15

0.30

Mutterbodenbraun - dunkelbraun,Feinsand - Mittelsand,schluffig, starkhumos

Mu

0.60

Sand, Mutterbodenbraun, schwarz,beige, schwachhumos, Mischboden?

Mu

5.20

Mittelsandbeige, grau,stark feinsandig

10.00

Mittelsandgrau, grobsandig,schwach feinsandig

CPT 2-1 (N)0,00 m

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

0.00.10.20.30.40.50.60.7

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100150200

Es [MN/m²]

CPT 2-2 (SO)0,00 m

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0.00.10.20.30.40.50.60.7

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100150200

Es [MN/m²]

CPT 2-3 (SW)0,00 m

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0.00.10.20.30.40.50.6

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100150

Es [MN/m²]

Konsistenzen

naß



WEA 2

UKF = -3,20 m

Titel:

Projekt:

Anlage: 2.2

LEGENDE:

Bearbeiter:

Maßstab:


Höhe: 1 : 125

Auftraggeber:





WEA 2



m

-25.00

-24.00

-23.00

-22.00

-21.00

-20.00

-19.00

-18.00

-17.00

-16.00

-15.00

-14.00

-13.00

-12.00

-11.00

-10.00

-9.00

-8.00

-7.00

-6.00

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

RKS 30.00 m

0.90 10.11.15

0.50

Mutterbodendunkelbraun,Feinsand - Mittelsand,schluffig, starkhumos

Mu

5.00

Mittelsandbeige - grau,stark feinsandig,schwach grobsandig

10.00

Feinsand - Mittelsandhellbeige - grau

CPT 3-1 (N)0,00 m

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

0.00.10.20.30.40.50.6

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100150200

Es [MN/m²]

CPT 3-2 (SO)0,00 m

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

0.00.10.20.30.40.50.6

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100150200

Es [MN/m²]

CPT 3-3 (SW)0,00 m

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

0.00.10.20.30.40.50.6

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100150200

Es [MN/m²]

Konsistenzen

naß



WEA 3

UKF = -3,20 m

Titel:

Projekt:

Anlage: 2.3

LEGENDE:

Bearbeiter:

Maßstab:


Höhe: 1 : 175

Auftraggeber:





WEA 3



m

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

RKS K1-10.00 m

0.85 09.11.15

0.40

Mutterbodenschwarz, Feinsand,mittelsandig, schluffig,stark humos

Mu

5.00

Mittelsandbeige - grau, starkfeinsandig

RKS K1-20.00 m

0.70 09.11.15

0.45

Mutterbodenschwarz, Feinsand,mittelsandig, humos,schluffig

Mu

5.00

Feinsand - Mittelsandbeige - grau

RKS K2-10.00 m

0.80 09.11.15

0.40

Mutterbodendunkelbraun, Feinsand,mittelsandig, schluffig,stark humos

Mu

0.50

Feinsand - Mittelsandbeige

0.60

Feinsand - Mittelsanddunkelbraun - schwarz,schluffig, schwachhumos - humos

5.00


RKS K2-20.00 m

0.70 09.11.15

0.50

Mutterbodenschwarz, Feinsand,mittelsandig, schluffig,stark humos

Mu

5.00


CPT K10,00 m

5 10 15 20

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

0.00.10.2

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100

Es [MN/m²]

CPT K20,00 m

5 10 15 20

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

0.00.10.2

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100

Es [MN/m²]

Konsistenzen

naß

Kranaufstellflächen

WEA 1 WEA 2

Titel:

Projekt: 956-15-1

Anlage: 2.4

LEGENDE:

Bearbeiter:

Maßstab:


Höhe: 1 : 50

Auftraggeber:RKS: Rammkernsondierung

Grundwasser m u.GOK0.8509.11.15 Datum

WP HasselbachKranaufstellflächen WEA 1 und WEA 2





CPT: Drucksondierung

m

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

RKS K 3-10.00 m

1.00 10.11.15

0.50

Mutterbodendunkelbraun - schwarz,Feinsand, mittelsandig,schluffig, starkhumos

Mu

1.10

Mittelsandbeige, feinsandig,grobsandig

5.00


RKS K 3-20.00 m

1.00 10.11.15

0.50

Mutterbodendunkelbraun - schwarz,Feinsand, mittelsandig,schluffig, starkhumos

Mu

1.30


2.50

Mittelsandbeige, feinsandig,grobsandig

5.00


CPT K 30,00 m

5 10 15 20

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

0.00.10.2

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100

Es [MN/m²]

Konsistenzen

naß

Kranaufstellfläche, WEA 3

Titel:

Projekt: 956-15-1

Anlage: 2.5

LEGENDE:

Bearbeiter:

Maßstab:


Höhe: 1 : 50




WP HasselbachKranaufstellfläche WEA 3





m

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

RKS Z10.00 m

1.50 09.11.15

0.50

Mutterbodenschwarz, Feinsand,mittelsandig,schluffig, starkhumos

Mu

0.70


1.05

Feinsand - Mittelsanddunkelbraun -schwarz, schwachschluffig, schwachhumos

3.00

Feinsand - Mittelsandbraun, beige,grau

RKS Z20.00 m

1.00 10.11.15

0.05Humos- und Schlammauflage

0.30

Auffüllunggrau, weiß, Schotter,Naturstein

A

0.90

Feinsandbraun, graubraun,schwarz, mittelsandig,schwach schluffig,schwach humos- humos

3.00

Feinsand - Mittelsandbraun, beige,schwach grobsandig

RKS Z30.00 m

1.40 09.11.15

0.20

Mutterbodenschwarz, grau,Feinsand, schluffig,mittelsandig,stark humos

Mu

0.70

Feinsandgrau, mittelsandig

1.10

Feinsandbraun - dunkelbraun,mittelsandig,schwach humos

3.00

Feinsandbeige - grau,mittelsandig

CPT Z10,00 m

5 10 15 20

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

0.00.10.2

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100

Es [MN/m²]

CPT Z20,00 m

5 10 15 20

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

0.00.10.2

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100

Es [MN/m²]

Konsistenzen

naß

Zuwegungen

Titel:

Projekt: 956-15-1

Anlage: 2.6

LEGENDE:

Bearbeiter:

Maßstab:


Höhe: 1 : 50



WP HasselbachZuwegungen



Zuwegungen



m

-5.00

-4.00

-3.00

-2.00

-1.00

0.00

RKS Z40.00 m

0.50 09.11.15

0.30

Mutterbodendunkelbraun,grau, Feinsand,mittelsandig,schluffig, starkhumos

Mu

1.80

Mittelsandgrau, feinsandig

3.00

Feinsandgrau, braun,mittelsandig,Grobsandlinsen

RKS Z50.00 m

1.10 09.11.15

0.45

Mutterbodenschwarz, Feinsand,mittelsandig,humos

Mu

3.00


RKS Z60.00 m

1.50 09.11.15

0.50

Mutterbodengraubraun, Feinsand- Mittelsand,schluffig, starkhumos, Wechselboden

Mu

0.60

Mittelsandbeige - braun,feinsandig

0.80

Feinsand - Mittelsandbraun - dunkelbraun,schwach schluffig,schwach humos,teilweise durchwurzelt

3.00


CPT Z30,00 m

5 10 15 20

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

0.00.10.2

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100

Es [MN/m²]

CPT Z40,00 m

5 10 15 20

Spitzendr.

0

1

2

3

4

5

0.00.10.2

fs [MN/m²]

3 6

Rf. [%]

50 100

Es [MN/m²]

Konsistenzen

naß

Zuwegungen

Titel:

Projekt: 956-15-1

Anlage: 2.7

LEGENDE:

Bearbeiter:

Maßstab:


Höhe: 1 : 50



WP HasselbachZuwegungen



Zuwegungen




ANLAGE 3

Drucksondierprotokolle


ANLAGE 4

Körnungslinien, DIN 18123

Schlämmkorn SiebkornSchluffkorn Sandkorn Kieskorn

Feinstes SteineFein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob-

Korndurchmesser d in mm

Mas

sena

ntei

le d

er K

örne

r < d

in %

der

Ges

amtm

enge

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.001 0.002 0.006 0.01 0.02 0.06 0.1 0.2 0.6 1 2 6 10 20 60 100

Bezeichnung:Bodenart:Tiefe:U/CcEntnahmestelle:kf (HAZEN):T/U/S/G [%]:

mS, f_s, gs'

3,00-5,00 m2.5/1.0

WEA 1, 1-1 1.8 · 10 -4

- /0.6/99.3/0.1

mS, gs, g', fs'5,10-8,00 m

2.7/1.0WEA 1, 1-2 3.4 · 10 -4

- /0.6/93.4/6.1

mS, f_s

2,00-5,20 m2.4/1.0

WEA 2, 2-2 1.6 · 10 -4

- /0.7/99.3/ -

mS, gs, fs'5,20-8,00 m

2.5/1.0WEA 2, 2-3 3.5 · 10 -4

- /0.7/99.0/0.3

mS, f_s, gs'

2,00-5,00 m2.3/0.9

WEA 3, 3-1 1.6 · 10 -4

- /0.6/99.4/ -

fS, mS5,00-8,00 m

2.4/1.0WEA 3, 3-2 1.1 · 10 -4

- /1.9/98.1/ -

Bericht:

956-15-1A

nlage:4Bemerkungen:

Ingenieurgeologie Dr. LübbeFüchteler Straße 29

49377 VechtaTel.: 04441-97975-0 Fax.: 04441-97975-29

Prüfungsnummer: 956-15-1

Probe entnommen am: 18.11.2015

Art der Entnahme: gestört

Arbeitsweise: DIN 18123

KörnungslinieWP HasselbachWEA 1 bis WEA 3Bearbeiter: Müller Datum: 19.11.2015


ANLAGE 5

Analysenergebnis Grundwasser

2015

1123

-108

3039

5 UCL Umwelt Control Labor GmbH // Josef-Rethmann-Str. 5 // 44536 Lünen // Deutschland // T +49 2306 2409-0 // F +49 2306 2409-10 // [email protected] // Amtsgericht Dortmund, HRB 17247 // Geschäftsführer: Jürgen Cornelissen, Oliver Koenen, Martin Langkamp

Durch die DAkkS nach DIN EN ISO/IEC 17025 akkreditiertes Prüflaboratorium und bekanntgegebene Messstelle nach § 29b Bundesimmissionsschutzgesetz.Die Akkreditierung gilt für die in der Urkunde aufgeführten Prüfverfahren. Die Ergebnisse beziehen sich ausschließlich auf den Prüfgegenstand.Die Veröffentlichung und Vervielfältigung unserer Prüfberichte sowie deren Verwendung zu Werbezwecken bedürfen- auch auszugsweise - unserer schriftlichenGenehmigung.

Prüfung und Beurteilung von Wasser nach DIN 4030-1:2008-06

Für die Bewertung ist der höchste Angriffsgrad maßgebend, auch wenn er nur von einem der Werte erreicht wird.Liegen zwei oder mehr Werte im oberen Viertel eines Bereiches (pH unt. Viertel), so erhöht sich der Angriffsgrad um eine Stufe.

Bewertung:Das Grundwasser ist nach DIN 4030 in die folgende Expositionsklasse einzuordnen: nicht angreifendXA1 = schwach betonangreifend, XA2 = stark betonangreifend, XA3 = sehr stark betonangreifend

n.b. = nicht bestimmbar n.a. = nicht analysiert ° = nicht akkreditiert FV = Fremdvergabe UA=Unterauftragvergabe AG=Auftraggeberdaten + = durchgeführt Standortkennung (Der Norm nachgestellte Buchstabenkombination): H=Hannover, KI=Kiel, L=Lünen

Ingenieurgeologie Dr. Lübbe- Herr Wagner -Füchteler Straße 2949377 Vechta

Prüfbericht - Nr.: 15-56587-001/1

UCL Umwelt Control Labor GmbH // Eddesser Straße 1 // 31234 Edemissen // Deutschland

ProbenkommentareDie Carbonathärte wurde der Gesamthärte angepasst, da nur die Hydrogencarbonate der Erdalkalien über den Begriff der Härte definiertsind.

nicht betonangreifend (<XA1)Betonaggressivität DIN 4030

Karsten GoldbachT 05176-989751F [email protected]

pH-WertTemperatur (pH-Wert)SulfatAmmonium (NH4)EisenMagnesiumkalklösende Kohlensäure

Betonaggressivität

°Cmg/lmg/lmg/lmg/lmg/l

7,820

14,00,656,43,611

<XA1

-

-

-

-

-

6,5 - 5,5

200 - 600

15 - 30

300 - 1000

15 - 40

<5,5 - 4,5

>600 - 3000

>30 - 60

>1000 - 3000

>40 - 100

<4,5

>3000

>60

>3000

>100

DIN EN ISO 10523;L

DIN 38404 C4;L

DIN EN ISO 10304-1;L

DIN EN ISO 11732;L

DIN EN ISO 11885;L

DIN EN ISO 11885;L

DIN 4030 (20°C);L

DIN 4030;L

ParameterProbenbezeichnung

Probe-Nr.

WEA 1

15-56587-001

Grenzwerte für die Expositionsklassen

XA1 XA2nicht angreifend XA3

Methode

Einheit

Prüfgegenstand:Auftraggeber / KD-Nr.:Projektbezeichnung:Probeneingang am / durch:Prüfzeitraum:

WasserIngenieurgeologie Dr. Lübbe, Füchteler Straße 29, 49377 Vechta / 50295956-15-1 WP Hasselbach13.11.2015 / Paketdienst13.11.2015 - 23.11.2015

Analyse der Originalprobe

Beurteilung auf Betonaggressivität gem. DIN 4030

UCL Umwelt Control Labor GmbHStandort Hannover // Eddesser Straße 131234 Edemissen // Deutschland

Seite 1 von 2

20151123-10830395Seite 2 von 2 zum Prüfbericht Nr. 15-56587-001/1

23.11.2015 M.Sc. Clarissa Fritz (Kundenbetreuer)

2015

1123

-108

3039





Bewertung:Das Grundwasser ist nach DIN 4030 in die folgende Expositionsklasse einzuordnen: XA1XA1 = schwach betonangreifend, XA2 = stark betonangreifend, XA3 = sehr stark betonangreifend



Prüfbericht - Nr.: 15-56587-002/1


Probenkommentare

schwach betonangreifend (XA1)Betonaggressivität DIN 4030



Betonaggressivität


7,020

11,50,149,23,623

XA1

-

-

-

-

-

6,5 - 5,5

200 - 600

15 - 30

300 - 1000

15 - 40

<5,5 - 4,5

>600 - 3000

>30 - 60

>1000 - 3000

>40 - 100

<4,5

>3000

>60

>3000

>100

DIN EN ISO 10523;L

DIN 38404 C4;L


DIN EN ISO 11732;L

DIN EN ISO 11885;L

DIN EN ISO 11885;L

DIN 4030 (20°C);L

DIN 4030;L


Probe-Nr.

WEA 2

15-56587-002



Methode

Einheit






Seite 1 von 2

2015

1123

-108

3039





Bewertung:Das Grundwasser ist nach DIN 4030 in die folgende Expositionsklasse einzuordnen: XA1XA1 = schwach betonangreifend, XA2 = stark betonangreifend, XA3 = sehr stark betonangreifend



Prüfbericht - Nr.: 15-56587-003/1


Probenkommentare

nicht betonangreifend (<XA1)Betonaggressivität DIN 4030



Betonaggressivität


6,520

10,41,14,91,85,1

<XA1

-

-

-

-

-

6,5 - 5,5

200 - 600

15 - 30

300 - 1000

15 - 40

<5,5 - 4,5

>600 - 3000

>30 - 60

>1000 - 3000

>40 - 100

<4,5

>3000

>60

>3000

>100

DIN EN ISO 10523;L

DIN 38404 C4;L


DIN EN ISO 11732;L

DIN EN ISO 11885;L

DIN EN ISO 11885;L

DIN 4030 (20°C);L

DIN 4030;L


Probe-Nr.

WEA 3

15-56587-003



Methode

Einheit






Seite 1 von 2


ANLAGE 6.1-6.6

Setzungsberechnungen

Spannungsverlauffür den kennzeichnenden Punktinfolge Gesamtlasten

0.00

5.00

6.00

11.00

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0

7.5

8.0

8.5

9.0

9.5

10.0

10.5

11.0

11.5

12.0

12.5

13.0

13.5

14.0

a =

27.6

0

GS = 3.20

GW = 1.00

37.1

37.1

36.9

36.5

35.7

34.7

33.5

32.2

30.9

29.6

28.3

27.1

26.0

25.0

24.0

23.2

22.3

21.5

Berechnungsgrundlagen:WP Hasselbach, WEA 1, CPT 1-1Norm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)

Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10

Gleitsicherheit mit = 30.00 °Grenzzustand EQU:

G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50

Gründungssohle = 3.20 mGrundwasser = 1.00 mGrenztiefe mit p = 20.0 %

1. Kernweite

2. Kernweite

Ergebnisse Einzelfundament:Lasten = ständig / veränderlichVertikallast Fv,k = 22223.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kNMoment Mx,k = 149056.00 / 0.00 kN·mMoment My,k = 0.00 / 0.00 kN·mDurchmesser D = 27.60 mUnter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = -6.707 m Resultierende im 2. Kern (= 8.129 m) a' = 11.96 m b' = 20.33 mUnter Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = -6.707 m Resultierende im 2. Kern (= 8.129 m) a' = 11.96 m b' = 20.33 m

Grundbruch:Durchstanzen untersucht,aber nicht maßgebend.Teilsicherheit (Grundbruch) Gr = 1.40

0f,k / 0f,d = 5430.0 / 3878.6 kN/m²Rn,k = 1320496.2 kNRn,d = 943211.6 kNVd = 1.35 · 22223.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 30001.1 kNµ (parallel zu y) = 0.032cal = 36.8 °cal c = 0.00 kN/m²cal 2 = 10.49 kN/m³cal ü = 40.00 kN/m²

UK log. Spirale = 27.68 m u. GOKLänge log. Spirale = 106.52 mFläche log. Spirale = 1384.02 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (y):Nc0 = 54.65; Nd0 = 41.90; Nb0 = 30.61Formbeiwerte (y):

c = 1.361; d = 1.352; b = 0.824

Gleitwiderstand:Teilsicherheit (Gleitwiderstand) Gl = 1.10Nk · tan( ) / Gl = 22223.00 · tan(30.00°) / 1.10Rt,d = Nk · tan( ) / Gl = 11664.05 kNTd = 0.00 kNµ = Td / Rt,d = 0.001

Setzung infolge Gesamtlasten:Grenztiefe tg = 10.05 m u. GOKSetzung (Mittel aller KPs) = 0.80 cmSetzungen der KPs: oben = 0.01 cm unten = 1.60 cmVerdrehung(x) (KP) = 1 : 1196.7Nachweis EQU:Mstb = 22223.0 · 27.60 · 0.5 · 0.90 = 276009.7Mdst = 149056.0 · 1.10 = 163961.6µEQU = 163961.6 / 276009.7 = 0.594

Grundriss

Ers

atzf

läch

e

D = 27.60

b' = 20.33

D =

27.

60

a' =

11.

96

x

y

Mx,k=149056.0Mx,k=149056.0

0.0 0.0

127.2

Fv,k=22223.0

s = 0.0 cm

s = 1.6 cm

System

y

z

0.005.006.0011.00

0.5

8.0

15.5

23.0

30.5

38.0

45.5

53.0

60.5

68.0

75.5

83.0

GS = 3.20

D = 27.60

GW = 1.00

max dphi = 4.9 °

' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung

18.0 10.0 35.0 0.0 40.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 32.0 0.0 15.0 0.00 Sand, lo18.0 10.0 35.0 0.0 60.0 0.00 Sand, md19.0 11.0 37.5 0.0 150.0 0.00 Sand, dicht

Boden ' c Es[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-] Bezeichnung


Anlage: 6.1Projekt-Nr.: 956-15-1


0.00

4.00

6.00

15.00

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0

7.5

8.0

8.5

9.0

9.5

10.0

10.5

11.0

11.5

12.0

12.5

13.0

13.5

14.0

14.5

15.0

15.5

16.0

16.5

a =

27.6

0

GS = 3.20

GW = 0.90

37.1

37.1

36.9

36.5

35.7

34.7

33.5

32.2

30.9

29.6

28.3

27.1

26.0

25.0

24.0

23.2

22.3

21.3

Berechnungsgrundlagen:WP Hasselbach, WEA 2Norm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)

Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10


G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50


1. Kernweite

2. Kernweite



0f,k / 0f,d = 4976.5 / 3554.7 kN/m²Rn,k = 1210224.5 kNRn,d = 864446.1 kNVd = 1.35 · 22223.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 30001.1 kNµ (parallel zu y) = 0.035cal = 36.4 °cal c = 0.00 kN/m²cal 2 = 10.23 kN/m³cal ü = 39.20 kN/m²

UK log. Spirale = 27.32 m u. GOKLänge log. Spirale = 104.48 mFläche log. Spirale = 1335.84 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (y):Nc0 = 52.52; Nd0 = 39.72; Nb0 = 28.54Formbeiwerte (y):

c = 1.358; d = 1.349; b = 0.824



Grundriss

Ers

atzf

läch

e

D = 27.60

b' = 20.33

D =

27.

60

a' =

11.

96

x

y

Mx,k=149056.0Mx,k=149056.0

0.0 0.0

127.2

Fv,k=22223.0

s = 0.0 cm

s = 2.0 cm

System

y

z

0.004.006.00

15.00

0.5

8.0

15.5

23.0

30.5

38.0

45.5

53.0

60.5

68.0

75.5

83.0

GS = 3.20

D = 27.60

GW = 0.90

max dphi = 4.9 °







0.00

10.00

10.70

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0

6.5

7.0

7.5

8.0

8.5

9.0

9.5

10.0

10.5

11.0

11.5

12.0

12.5

13.0

13.5

14.0

a =

27.6

0

GS = 3.20

GW = 0.90

37.1

37.1

36.9

36.5

35.7

34.7

33.5

32.2

30.9

29.6

28.3

27.1

26.0

25.0

24.0

23.2

22.3

21.5


Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10


G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50


1. Kernweite

2. Kernweite



0f,k / 0f,d = 4061.2 / 2900.9 kN/m²Rn,k = 987628.7 kNRn,d = 705449.1 kNVd = 1.35 · 22223.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 30001.1 kNµ (parallel zu y) = 0.043cal = 35.0 °

wegen 5° Bedingung abgemindertcal c = 0.00 kN/m²cal 2 = 10.50 kN/m³

cal ü = 39.20 kN/m²UK log. Spirale = 25.98 m u. GOKLänge log. Spirale = 97.09 mFläche log. Spirale = 1167.38 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (y):Nc0 = 45.97; Nd0 = 33.14; Nb0 = 22.47Formbeiwerte (y):

c = 1.347; d = 1.337; b = 0.824



Grundriss

Ers

atzf

läch

e

D = 27.60

b' = 20.33

D =

27.

60

a' =

11.

96

x

y

Mx,k=149056.0Mx,k=149056.0

0.0 0.0

127.2

Fv,k=22223.0

s = 0.0 cm

s = 1.2 cm

System

y

z

0.00

10.0010.70

0.5

7.5

14.5

21.5

28.5

35.5

42.5

49.5

56.5

63.5

70.5

77.5

GS = 3.20

D = 27.60

GW = 0.90

max dphi = 5.0 °


18.0 10.0 35.0 0.0 50.0 0.00 Sand, md17.0 9.0 30.0 0.0 8.0 0.00 Sand/Schluff, lo, w19.0 11.0 37.5 0.0 100.0 0.00 Sand, dicht





0.00

5.00

6.00

11.00

0.5

1.5

2.5

3.5

4.5

5.5

6.5

7.5

8.5

9.5

10.5

11.5

12.5

13.5

14.5

15.5

16.5

17.5

18.5

19.5

20.5

21.5

22.5

b =

27.6

0

GS = 3.20

GW = 1.00

138.0

137.6

135.5

130.9

124.5

117.3

109.9

103.0

96.7

91.0

86.0

81.6

77.7

74.1

71.0

68.2

65.6

63.2

61.0

59.0

57.1

55.3

53.7

52.1

50.6

49.1

47.8

46.4

45.244.2


Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10


G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50


1. Kernweite

2. Kernweite

Ergebnisse Einzelfundament:Lasten = ständig / veränderlichVertikallast Fv,k = 82563.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,x,k = 0.00 / 0.00 kNHorizontalkraft Fh,y,k = 0.00 / 0.00 kNMoment Mx,k = 0.00 / 0.00 kN·mMoment My,k = 0.00 / 0.00 kN·mDurchmesser D = 27.60 mUnter ständigen Lasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = 0.000 m Resultierende im 1. Kern (= 3.450 m) a' = 24.46 m b' = 24.46 mUnter Gesamtlasten: Exzentrizität ex = 0.000 m Exzentrizität ey = 0.000 m Resultierende im 1. Kern (= 3.450 m) a' = 24.46 m b' = 24.46 m


0f,k / 0f,d = 8547.2 / 6105.1 kN/m²Rn,k = 5113658.1 kNRn,d = 3652612.9 kNVd = 1.35 · 82563.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 111460.1 kNµ (parallel zu x) = 0.031cal = 37.0 °


cal ü = 40.00 kN/m²UK log. Spirale = 53.75 m u. GOKLänge log. Spirale = 220.55 mFläche log. Spirale = 5921.84 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (x):Nc0 = 55.59; Nd0 = 42.88; Nb0 = 31.55Formbeiwerte (x):

c = 1.616; d = 1.602; b = 0.700


Setzung infolge Gesamtlasten:Grenztiefe tg = 20.47 m u. GOKSetzung (Mittel aller KPs) = 2.59 cmSetzungen der KPs: oben = 2.59 cm unten = 2.59 cmVerdrehung(x) (KP) = 0.0Nachweis EQU:Mstb = 82563.0 · 27.60 · 0.5 · 0.90 = 1025432.5Mdst = 0.0µEQU = 0.0 / 1025432.5 = 0.000

Grundriss

Ers

atzf

läch

e

D = 27.60

b' = 24.46

D =

27.

60

a' =

24.

46

x

y

138.0 kN/m²

138.0 kN/m²

138.0138.0Fv,k=82563.0

s = 2.6 cm

s = 2.6 cm

System

x

z

0.005.006.0011.00

0.5

14.0

27.5

41.0

54.5

68.0

81.5

95.0

108.5

122.0

135.5

149.0

GS = 3.20

D = 27.60

GW = 1.00

max dphi = 5.0 °







0.00

4.00

6.00

15.00

0.5

1.5

2.5

3.5

4.5

5.5

6.5

7.5

8.5

9.5

10.5

11.5

12.5

13.5

14.5

15.5

16.5

17.5

18.5

19.5

20.5

21.5

22.5

b =

27.6

0

GS = 3.20

GW = 0.90

138.0

137.6

135.5

130.9

124.5

117.3

109.9

103.0

96.7

91.0

86.0

81.6

77.7

74.1

71.0

68.2

65.6

63.2

61.0

59.0

57.1

55.3

53.7

52.1

50.6

49.1

47.8

46.4

45.2

43.7

Berechnungsgrundlagen:WP Hasselbach, WEA 2Norm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)

Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10


G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50


1. Kernweite

2. Kernweite



0f,k / 0f,d = 8397.1 / 5997.9 kN/m²Rn,k = 5023853.0 kNRn,d = 3588466.4 kNVd = 1.35 · 82563.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 111460.1 kNµ (parallel zu x) = 0.031cal = 37.0 °cal c = 0.00 kN/m²cal 2 = 10.60 kN/m³cal ü = 39.20 kN/m²

UK log. Spirale = 53.63 m u. GOKLänge log. Spirale = 219.85 mFläche log. Spirale = 5887.18 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (x):Nc0 = 55.51; Nd0 = 42.79; Nb0 = 31.47Formbeiwerte (x):

c = 1.616; d = 1.601; b = 0.700



Grundriss

Ers

atzf

läch

e

D = 27.60

b' = 24.46

D =

27.

60

a' =

24.

46

x

y

138.0 kN/m²

138.0 kN/m²

138.0138.0Fv,k=82563.0

s = 3.4 cm

s = 3.4 cm

System

x

z

0.004.006.0015.00

0.5

13.5

26.5

39.5

52.5

65.5

78.5

91.5

104.5

117.5

130.5

143.5

156.5

GS = 3.20

D = 27.60

GW = 0.90

max dphi = 5.0 °







0.00

10.00

10.70

0.5

1.5

2.5

3.5

4.5

5.5

6.5

7.5

8.5

9.5

10.5

11.5

12.5

13.5

14.5

15.5

16.5

17.5

18.5

19.5

20.5

21.5

22.5

b =

27.6

0

GS = 3.20

GW = 0.90

138.0

137.6

135.5

130.9

124.5

117.3

109.9

103.0

96.7

91.0

86.0

81.6

77.7

74.1

71.0

68.2

65.6

63.2

61.0

59.0

57.1

55.3

53.7

52.1

50.6

49.1

47.8

46.4

45.244.2


Gr = 1.40G = 1.35Q = 1.50 (Gl) = 1.10


G,dst = 1.10G,stb = 0.90Q,dst = 1.50


1. Kernweite

2. Kernweite



0f,k / 0f,d = 6159.1 / 4399.3 kN/m²Rn,k = 3684883.4 kNRn,d = 2632059.6 kNVd = 1.35 · 82563.00 + 1.50 · 0.0 kNVd = 111460.1 kNµ (parallel zu x) = 0.042cal = 34.9 °


cal ü = 39.20 kN/m²UK log. Spirale = 49.76 m u. GOKLänge log. Spirale = 198.41 mFläche log. Spirale = 4875.53 m²Tragfähigkeitsbeiwerte (x):Nc0 = 45.89; Nd0 = 33.07; Nb0 = 22.41Formbeiwerte (x):

c = 1.591; d = 1.573; b = 0.700



Grundriss

Ers

atzf

läch

e

D = 27.60

b' = 24.46

D =

27.

60

a' =

24.

46

x

y

138.0 kN/m²

138.0 kN/m²

138.0138.0Fv,k=82563.0

s = 2.8 cm

s = 2.8 cm

System

x

z

0.0010.0010.70

0.5

12.5

24.5

36.5

48.5

60.5

72.5

84.5

96.5

108.5

120.5

132.5

144.5

GS = 3.20

D = 27.60

GW = 0.90

max dphi = 4.9 °







ANLAGE 7.1-7.3

Drehfedersteifigkeit


Standort WP HasselbachDatumTurmtyp Vestas V126 3.3 MW, NH 137 m StandortGründungsart Bohrloch

Sollwerte : 17.600 80.000

Nr Schichten unter Fundament:

Innerer Reibungs-

winkelgamma (kN/m³)

Schicht-höhe (m)

E stat (MN/m²)

E dyn (MN/m²) Querdehnzahl

Fundament-radius (m)

Kappa phi, stat

(MNm/rad)

Kappa phi, dyn

(MNm/rad) Bemerkung1 Sand, md 35 18 1,80 40 160 0,32 13,80 109.124 436.496 i. O.2 Sand, locker 32,5 17 1,00 15 100 0,35 15,06 48.510 323.400 i. O.3 Sand, md 35 18 5,00 60 210 0,32 15,70 240.914 843.198 i. O.

Drehfedersteifigkeit30.11.2015

WEA 1FmA CPT 1-1



Sollwerte : 17.600 80.000


Innerer Reibungs-


Schicht-höhe (m)

E stat (MN/m²)



Kappa phi, stat

(MNm/rad)

Kappa phi, dyn

(MNm/rad) Bemerkung1 Sand, md 35 18 0,80 50 180 0,32 13,80 136.405 491.058 i. O.2 Sand, locker 32,5 17 2,00 15 100 0,35 14,36 42.054 280.357 i. O.3 Sand, md 35 18 5,00 60 210 0,32 15,63 238.018 833.064 i. O.


WEA 2FmA CPT 2-1 bis CPT 2-3



Sollwerte : 17.600 80.000


Innerer Reibungs-


Schicht-höhe (m)

E stat (MN/m²)



Kappa phi, stat

(MNm/rad)

Kappa phi, dyn

(MNm/rad) Bemerkung1 Sand, md 35 18 6,80 50 180 0,32 13,80 136.405 491.058 i. O.2 Sand/Schluff, locker, weich 32,5 17 0,70 8 80 0,40 18,56 37.896 378.956 i. O.3 Sand, d 35 19 10,00 100 300 0,30 19,01 747.426 2.242.277 i. O.


WEA 3FmA CPT 3-2


ANLAGE 8

Hydrogeologische Berechnung

Anlage: 8Projekt-Nr.: 956-15-1

Hydraulische Berechnung

AufstellerAntragstellerBaugrundstück Flurstück WP Hasselbach

Flur WEA 1 bis WEA 3Gemarkung

Absenkverfahren Brunnen, d = 0,40 m

1.00 Technische Daten (freier Grundwasserspiegel)1.01 Geländehöhe 0,00 m üNN

1.02Grundwasserspiegel in Ruhe Datum: 7/2015 -1,00 m üNN

1.03niedrigster Grundwasserspiegel, geschätzt -1,00 m üNN

1.04 Bodenart Sand1.05 Durchlässigkeitsbeiwert kf 2,10E-04 m/s1.06 Konstruktionsunterkante ((KUK) m üNN1.07 Baugrubensohle (BGS) -3,60 m üNN1.08 Absenkziel Mitte BGS -4,10 m üNN1.09 Absenkziel in Absenkanlage -4,10 m üNN1.10 Unterkante Filterstrecke -10,00 m üNN1.11 Oberkante Wasserstauer m üNN1.12 Länge Filterstrecke 1,00 m1.13 Absenktiefe (Differenz 1.02-1.08) (S) 3,10 m

1.14wirksame Absenktiefe (Differenz 1.03-1.07) (sw) 2,60 m

1.15Eintauchtiefe bei GW in Ruhe (Differenz 1.02-1.10) (H) 9,00 m

1.16Eintauchtiefe bei Absenkung (Differenz 1.08-1.10) (h) 5,90 m

1.17 Baugrube: Länge (L1) mDurchmesser, i. M., Fundament + Arbeitsraum + Böschung (L2) 30,00 mFläche (F) 706,86 m2

1.18 Brunnendurchmesser 2r 0,400 m

1.19Zuschlag für unvollkommenen Brunnen (30 %) 30 %

2.00 Grundwasserabsenkung für Baugruben

2.01 Reichweite der Absenkung (nach Sichardt)

R = 3000 x s x kf R 134,77 m

wirksame Reichweite Rw 113,03 mRw = 3000 x sw x kf

2.02 Radius der Baugruben RA 15,00 m

2.03 Zuflusswassermenge bei Baugruben (Dupuit-Thiem)

Q = x kf x (H2 -h2)/lnR-lnRA Q = 0,013880 m3/s 50,0 m3/h

bei unvollkommenen Brunnen + 30 % 1,3 m3/s 65,0 m3/h

Fassungsvermögen eines Brunnens/Saugfilters

q = 2/15 x x r x h x kf q = 0,007163 m3/s

überschlägige Anzahl der Brunnen/Filter:

Q/q 2 Stück

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