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4. Internationale Holzbrückentage IHB 2016

Holz-Beton-Verbund im Knotensystem von Rundholzbrücken | W. Becker, K.-U. Schober

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Holz-Beton-Verbund im Knotensystem von Rundholzbrücken

Prof. Dr. techn. Wieland Becker

Lehr- und Forschungsgebiet Holz

Hochschule Trier

Trier, Deutschland

Prof. Dr.-Ing. Kay-Uwe Schober

Institute of Innovative Structures (iS-mainz) Ingenieurholzbau und Baukonstruktion

Mainz, Deutschland



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Holz-Beton-Verbund im Knotensystem von Rundholzbrücken

1. Zusammenfassung

Am Beispiel einer kleinen Rad- und Fußwegbrücke (EFRE-Förderprojekt 105-63 230/2013-9,

81048644 Rundholz-Tragwerk-System) mit einer Bogenspannweite von 13 m wird die

Entwicklung von kraftflußoptimierten Gussformteilen aus Polymerbeton vorgestellt. Ähnlich

wie die bereits im Stahlbau seit längerem verwendeten kraftübertragenden Verbindungs-

knoten aus Stahlguß, lassen sich Gussformteile zur Kopplung, insbesondere bei druck- und

zugbeanspruchten Stabkonstruktionen mit komplexer Geometrie, kostengünstig herstellen.

Die Generierung und Herstellung der Urform erfolgt mit üblichen CAD-CAM-Programmen

und entsprechenden Produktionswerkzeugen (Mehrachsfräse, 3D-Printer). Das im Maschi-

nenbau seit über 30 Jahren verwendete Gussmaterial zur Herstellung von Werkzeugmaschi-

nen besitzt ein universelles Anwendungspotential für das gesamte Bauwesen, insbesondere

bei der Realisierung generisch entwickelter Tragwerksstrukturen des Holzbaus.

2. Motivation und Ziel der Entwicklung

Rundholz als Baumaterial findet seit dem 2. Weltkrieg lediglich in untergeordneten bauli-

chen Aufgabenbereichen Anwendung. Dieses ist einerseits darauf zurückzuführen, dass

sein Trocknungsverhalten zu unkontrollierter Rissbildung führt und seine mechanischen

Qualitäten bislang schwer oder aufwendig detektierbar sind.

Weiterhin spielen ingenieurwissenschaftliche Aspekte im Bereich der Fügetechnologie eine

wesentliche Rolle. «Rund auf Rund»-Anschlüsse sind produktionsbedingt schwer zu ferti-

gen. Zumeist wird auf handwerkliche Lösungen mit eingeschlitzten Stahlblechen oder

Schweißformteilen, sowie Stabdübel oder Bolzenverbindungen zurückgegriffen. Diese Ver-

bindungen besitzen großen "Schlupf" und sind aufgrund ihrer Herstellung als einfaches

Schweißformteil wenig leistungsfähig. Gerade bei komplexen oder mehrachsigen Geomet-

rien stoßen diese Stahlblechverbindungen schnell an ihre Grenzen.

Die in Abb. 1 dargestellte Anschlußlösung zeigt einem außenliegenden Blechverbinder des

Systems «Weihenstephan». Diese Lösung ist weder optisch noch statisch besonders leis-

tungsfähig. Der in Abb. 2 gezeigte Fachwerkanschluß besitzt aufgrund unterschiedlicher

Kraft-Faser Winkel im Kontaktbereich des Untergurtes eine Fügung, welche nicht in einer

exakten Berechnung, sondern bestenfalls überschlägig darstellbar ist.

Abbildung 1: Anschluß-System Weihenstephan [A.1]

Abbildung 2: Zug-Druckanschluss Fachwerk [A.2]

Rundholz kann als naturgetrockneter und lediglich zylindrisch abgedrehter Stabquer-

schnitt als hervorragendes Baumaterial mit einer wesentlich günstigeren Primärenergie-

zahl als industriell getrocknetes Schnittholz bezeichnet werden. Darüber hinaus ist

bekannt, dass gerade die juvenilen Außenbereiche von Nadelschnittholz über wesentlich



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höhere Festigkeitseigenschaften als die marknahen Querschnittsbereiche verfügen. In

ausführlichen Studien haben z.B. Teischinger et. al. [1] dargestellt, wie sich Druck- und

Zugfestigkeiten über den Stammquerschnitt von Nadelholz verteilen (Abb. 3).

Die in DIN 1052:2003 ermöglichte Erhöhung der Festigkeiten von Rundholzquerschnitten

unter bestimmten Beanspruchungen ist in DIN EN 1995-1-1 entfallen, wobei hierbei eher

wirtschaftliche als holztechnogisch-ingenieurwissenschaftliche Aspekte eine Rolle gespielt

haben dürften.

Abbildung 3: Verlauf der Druckfestigkeit an kleinen fehlerfreien Proben über den Stamm [1]

Die nachfolgend vorgestellten Möglichkeiten zur Planung und CAD/CAM-gestützen Ferti-

gung von kraftflußoptimierten Gußformteilen aus Polymerbeton sowie dazugehöriger

Anschlußdetails, erlauben eine zeitgemäße Bauweise mit Rundholzquerschnitten, welche

gerade im Bereich komplexer Knotenlösungen numerisch erfassbar wird. Dabei wird im

Rahmen einer komplexen Tragwerksbetrachtung eine führende Beanspruchung der Kno-

ten auf Druck-, Zug-, oder Scherkräfte verfolgt.

3. EFRE-Projekt Rundholz-Tragwerk-System

3.1. Auswahl des Holzes und Vorstudien

Wirtschaftliches Ziel war die Nutzung der in einem regional ansässigem Zimmerei- und

Holzbauunternehmen aus der Eifel (D) genutzten Querschnitte. Dort werden zylindrisch

abgedrehte Douglasienstämme mit Durchmessern von 12 cm, 16 cm und 20 cm verwen-

det. Douglasienholz besitzt aufgrund seiner Schnellwüchsigkeit und daraus hervorgehen-

der größerer Jahrringe eine etwas reduzierte Festigkeit (ca. 80-90% gegenüber anderen

Nadelholzarten). Aufgrund der vorgenommenen Sichtsortierung wurde im Projekt die Sor-

tierklasse S10 nach DIN 4074-1:2012-06 [2], sowie die Festigkeitsklasse C24 nach

DIN EN 338 [4] angenommen. Von Seiten des Forschungspartners Hochschule Trier wurde

empfohlen, alle Querschnitte mit kreuzförmig angebrachten, 1 cm tiefen Entlastungsnuten

zu versehen. Damit wird die eine unkontrollierte Rissbildung der naturgetrockneten Quer-

schnitte verhindert.



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Es wurden zunächst Vorstudien zu einer Fußgängerbrücke aus Rundholzquerschnitten in

Kombination mit einem Brückendeck aus wasserundurchlässigem Stahlbeton nach Abb. 4

entwickelt. Das Brückendeck schützt die Holzkonstruktion vor Niederschlägen, sodass

diese gemäß Nutzungsklasse 2 nach DIN EN 1995-1-1, bzw. Gebrauchsklasse 2 nach DIN

68800 [4] ausgeführt werden kann. Dieses Konzept wird für die weitere Entwicklung bei-

behalten. Das statische Konzept eines Dreigurtbinders aus geraden Querschnitten wurde

jedoch nicht weiterverfolgt, da die aufnehmbare Zugkraft des Untergurtes aus 20 cm

Douglasienholz für eine Brückenspannweite von 13 m nicht ausreichend ist (Rd < Ed).

Abbildung 4: Dreigurtbinder mit zugbeanspruchtem Untergurt

3.2. Statische Voruntersuchungen und Tragkonzept

Der Entwurf des Brückentragwerkes für eine freie Spannweite von 13 m wurde als bogen-

förmiger Dreigurtbinder nach Abb. 5 entwickelt. Durch die geometrische Ausbildung wird

der Untergurt als druckbeanspruchter Rundholzquerschnitt aktiviert. Die Bogenspann-

weite wird entsprechend der maximal aufnehmbaren Festigkeit aus dem möglichen Sorti-

mentsquerschnitt von d = 20 cm gewählt. Die aufnehmbare Druckkraft des Bogens am

Auflagerpunkt betrug dabei 354 kN.

Abbildung 5: Dreigurtbinder als Komplettmontage

In mehreren Schritten wurde das statische System auf verschiedene Aspekte untersucht.

Dabei wurden die Einwirkungen auf Brücken [5] für den Standort Bitburg zugrunde gelegt.

Die Untersuchung umfasste verschiedene Varianten des 3-D Fachwerkes, sowie Varianten

zu den Auflagerbedingungen (eingespannte und verschiebliche Lagerung). Unter Berück-

sichtigung des Gesamtsystems sowie der gewählten Stabquerschnitte (d = 20 cm), fällt

die Entscheidung zugunsten eines Tragwerkes mit einem flachen, gelenkig gelagerten

Druckbogen. Das gesamte System kann als statisch geschlossenes System betrachtet



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werden, welches im Wesentlichen Druckkräfte auf die Auflager ableitet. Diese werden je-

doch erst unter Belastung aktiviert. Im unbelasteten Zustand bleibt der Untergurt unbe-

ansprucht.

Die Brücke wurde mit ihrer gesamten Spannweite von zunächst komplett vormontiert

(Abb. 5). Nach Lieferung auf die Baustelle wurde das vorgefertigte Segment des Unter-

baus auf das Fundament aufgesetzt und der Untergurt mit einer innenliegenden Spannlitze

leicht gespannt.

4. Knoten für mehrachsige Stabverbindungen

4.1. Herstellungsverfahren

Die Modellierung des komplexen Kotenpunktes mit sechs Anschlussflächen erfolgt mit dem

Freiformmodellierer Rhinoceros 3D. Die in diesem Programm erzeugten Daten können

direkt zur Umsetzung des Urmodells in einem CAM-Fräsprozess benutzt werden. Hierzu

wird mit einer 5-Achs-Portalfräse in einem mehrstufigen Fräsprozess die gewünschte Form

aus einem speziellen Modellbauschaum hergestellt.

Bereits in dieser Phase werden Gewindemuffen in die Gussform integriert, sodass eine

genaue Position dieser Teile bei der Herstellung der Gussteile vorhanden ist. Die gefräste

Geometrie dient als Urform für den endgültigen Knotenpunkt aus Polymerbeton. Sie wird

mit einer Stützschalung abgeformt. Nach Herstellung der zweiteiligen Negativform werden

die Einbauteile positioniert und verankert. In die so vorbereitete Form kann nun der Poly-

merbeton eingegossen und nach 24 Stunden Aushärtezeit ausgeschalt werden. Abb. 6

zeigt den Knoten des Untergurtes mit jeweils vier Fachwerkdiagonalen, sowie die Verbin-

dung des Gesamtsystems mit Hilfe durchgesteckter und verschraubter Gewindestäbe.

Ebenfalls sichtbar ist die im Druckgurt verlaufende Verspannung aus BSt 500S, sowie die

vorgesehenen Elastomerscheiben zwischen Holz und Polymerbetonknoten.

Abbildung 6: Knoten für 6 Stabanschlüsse mit Funktionsschema



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4.2 Experimentelle Untersuchungen der Knoten

Der zur Herstellung der Knoten verwendete Polymerbeton ist ein Reaktionsharzbeton, der

als eine 2k-Ausgießmasse auf Epoxidharzbasis mit einer speziellen Füllstoffkombination

auf quarzitischer Basis hergestellt wird. Als ökologisch besonderer Vorteil des Materials

kann gelten, dass der Gesteinsanteil aus natürlichen Gesteinen bei ca. 93% des Raumvo-

lumens liegt. Durch den geringen Anteil an Epoxidharzen ist eine einfache Handhabung

der 30 kg Gebinde ohne besondere Schutzvorkehrungen und Nachverdichtungsprozesse

möglich.

Die bisherigen Anwendungen des Maschinenbaus liegen in der Herstellung von Maschi-

nengestellen sowie für schwingungsbelastete Baugruppen Motoren, Getriebe, Turbinen,

Zentrifugen, Versuchs- und Prüfstände etc. zur Erhöhung der statischen und dynamischen

Steifigkeit dieser Konstruktionen. Die Festigkeiten, sowie weitere Materialeigenschaften

sind in Tabelle 1 dargestellt.

Tabelle 1: Materialkennwerte des Polymerbetons EPUMENT 140/5

Kenndaten Einheit Wert

Rohdichte g/cm3 2,3

Druckfestigkeit fc,u N/mm2 150

Biegezugfestigkeit fm,u N/mm2 40

Druck E-Modul N/mm2 32.000

Logarithmisches Dekrement 0,035

Therm. Ausdehnungskoeffizient 10-6 K-1 19

Mindestbauteilstärke mm 25

max. Korngröße mm 5

Brandwiderstand (äquivalent) B1

Da es sich bei einigen angegebenen Kennwerten um Bruch-, bzw. Versagensfestigkeiten

handelt, wurden die erforderlichen Bemessungswerte aufgrund der Druckfestigkeit fc,u

mit einem Sicherheitsbeiwert von M = 2,0 festgelegt. Als eingegossene Bewehrungsan-

schlüsse (Schraubmuffen) wurden bauaufsichtlich zugelassene Systemkoppler der Beweh-

rungstechnologie verwendet [6], [7].

Eine wesentliche Rolle im statischen System der Brücke spielen die auftretenden Zug-

kräfte in den Fachwerkdiagonalen. Dabei kommt den Umlenkkräften, bedingt durch den

Lastwechsel aus Druck und Zug in den Knoten des Untergurtes besondere Bedeutung

zu. Die durchgeführten Auszugsversuche an eingegossenen Stabkopplern [8] geben

Aufschluss über das Last-Verformungsverhalten der eingegossenen Kopplungen, sowie

deren Versagensbild.

In Auszugsversuchen von KRANZ [8] wurden Muffenstäbe (Muffe SM12A) mit einem

Innengewinde M16 in Prüfkörper aus EPUMENT (Polymerbetonzylinder d = 120 mm)

eingegossen. Die Gesamtlänge der Muffenstäbe betrug 135 mm. Anschließend wurden

Auszugsversuche mit in die Muffenstäbe eingeschraubten Gewindestangen (M16-4.8)

an fünf Prüfkörpern durchgeführt. Bei allen fünf Probekörpern stellte sich die gleiche

Versagensart in einem ähnlichen Belastungsbereich von ca. 100 bis 110 kN ein. Es er-

folgte hierbei ein Riss der einbetonierten Muffe im oberen Teil. Nach dem Aufstemmen

des Probekörpers (Abb. 7) war zu erkennen, dass der verbliebene Teil immer noch fest

im Mineralguss verankert war.

Die rechnerisch aufnehmbare Kraft der Gewindestange ergibt sich bei einer Streck-

grenze von 320 N/mm² und einer Querschnittsfläche von 128 mm² zu

,

320128 37,2 kN

1,1t d

R .



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Die in den Versuchen ermittelte, mehr als doppelte Überschreitung dieses Wertes und

der ungerissene Versuchskörper zeigen, dass der Polymerbeton deutlich höhere Zug-

spannungen als Normalbeton aufnehmen kann und die Verbundfuge zwischen Muffe und

Beton keine Schwachstelle darstellt.

Abbildung 7: Anordnung der Gewindemuffe im Prüfkörper und nachträglich geöffneter Prüfkörper

Abb. 8 zeigt das ermittelte Kraft-Weg-Diagramm der durchgeführten Auszugsversuche,

wobei davon ausgegangen werden kann, dass die auftretende große Wegdehnung im

schwach dimensionierten GEWI-Stab auftritt.

Für die Ausführung der Brücke wurde die maximale Zugkraft der Diagonalstreben vom

Tragwerksplaner mit Fd = 52 kN ermittelt. Der Bemessungswert der verwendeten Muffe

wird mit 49 kN angegeben. Eine Überschreitung von 6% im Falle einer max. Belastung

der Brücke von 5 kN/m² ist nach den durchgeführten Auszugsversuchen als unkritisch zu

bewerten. Als diagonaler Zugstab der Brücke wurde vom Tragwerksplaner schließlich eine

GEWI-Stange M16-8.8 vorgesehen.

Abbildung 8: Kraft-Weg Diagramm der Auszugsversuche von eingegossenen Muffen aus Polymerbetonknoten

4.3 Numerische Untersuchungen der Knoten

Zur Beschreibung des Materialverhaltens von Polmerbetonknoten und -anschlüssen

mit/ohne Verbund zum Holz sowie zu mechanischen Verbindungsmitteln wurden in den

letzten Jahren verschiedene experimentelle Untersuchungen in Form von Druck-, Zug-,

Auszugs- und Verbundfestigkeitsversuchen durchgeführt und entsprechende numerische

Modelle kalibriert [9], [10], [11]. Die dabei gewonnenen Erkenntnisse bezüglich Bruch-

und Entfestigkeitsverhalten konnten somit für die Modellierung der Formgussknoten der

Brücke eingesetzt werden.

Zunächst erfolgte eine Geometriemodellierung mit Rhino 3D mit anschließender Über-

gabe der Geometriedaten an die FE-Software ANSYS Rev. 17 zur Strukturoptimierung

und Berechnung mit den Materialdaten des Herstellers sowie den ermittelten Einwirkungen

aus der statischen Berechnung des Gesamtsystems (Abb. 9). Die Knoten des Untergurtes



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wurden dabei zunächst mit einer geeigneten Netzgeometrie (Abb. 10 links) versehen und

Öffnungen sowie Anschlussflächen mit der vorangegangenen Geometriemodellierung

abgeglichen. Die Modellierung erfolgte als quasihomogener, multilinear-isotroper Form-

körper mit einem Versagensmodell für spröde Werkstoffe in Anlehnung an triaxiales Ver-

sagen von Beton. Durch die asymmetrische Beanspruchung der beiden Hauptflächen in

Längsrichtung der Brücke kommt es insbesondere im Inneren des Formknotens an den

Anschlussstellen zu den Diagonalen zu lokalen Spannungsspitzen, welche für die maximale

Beanspruchung an den auflagernahen Knoten zu ca. 14 N/mm² ermittelt wurden (Abb. 10

rechts), was ca. 35% der charakteristischen Biegezugfestigkeit des verwendeten Materials

entspricht.

Die äußere Oberfläche bleibt dabei fast spannungsfrei. Der Spannungsverlauf im Inneren

ist über die Elementgrenzen hinweg als glatt zu bezeichnen. Die adaptive Vernetzung er-

laubt somit netzunabhängige Berechnungsergebnisse

Weitere Untersuchungen erfolgten zum Einfluss der Vorspannung, welche zur Verbesse-

rung des Montageablaufs (Abb. 5) aufgebracht wurde. Hier kommt es zu lokalen Span-

nungsspitzen im Bereich der Lasteinleitung, welche aber vom Material gut ertragen

werden (Abb. 11).

Abbildung 9: Verlauf der Lastvektoren (links) und Verformung, max = 0,07 mm (rechts)

Abbildung 10: FE-Modell des Knotens (links) und Vergleichsspannung, max = 13,96 MPa (rechts)



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Abbildung 11: Lokale Spannungsspitzen im Bereich der Lasteinleitung der Vorspannung, max = 126,6 MPa (links) Generalisierte Spannungsverteilung unter Vorspannung, max = 25,14 MPa (rechts)

5. Weiterführende Schritte und Ausblick

Für kraftübertragende Anschlussbereiche hochbeanspruchter Holzkonstruktionen besteht

weiterhin großer Forschungsbedarf. Lösungen aus innovativen Werkstoffverbunden (Kle-

ben Stahl-Holz, Vergusstechnologie von Stahl-Holz-Verbindungen oder vorgestellte Form-

knoten) bieten gerade für solche Aufgaben ein großes Potential. Die an den Hochschulen

Mainz und Trier untersuchten Themen [10], [11], [12] lassen sich in zwei Schwerpunkte

unterteilen:

Innenliegende Knotenlösungen und Verbindungen mit nachträglichem Verguss

Außenliegende Verbindungsknoten für stabförmige Verbindungen

Unter Nutzung der bereits normativ oder zulassungsgemäß geregelten Verbindungstechnolo-

gie des Einklebens von Stahlformteilen (Stahlstäbe oder Stahllochbleche) [13] in Holz lassen

sich hocheffiziente und geometrisch vielfältig verwendbare innovative Holzverbindungen

schaffen, deren Leistungsfähigkeit durch die Ummantelung mit bestimmten Polymerbetonre-

zepturen (HPC) noch gesteigert wird. Für neue Anwendungen im mehrgeschossigen Holzbau

z. B. Wand-Deckenanschlüsse oder Rahmen, ebenso wie für Konstruktionen aus digitaler Fer-

tigung stellen derartige Verbindungen einen leistungsfähigen und kostengünstigen Lösungs-

ansatz dar. Im Kontext immer komplexer werdender Geometrien und größerer Bauwerke

zeigt sich die Grenze bei der Verwendung stiftförmiger Verbindungsmittel zufolge material-

technologischer Restriktionen (z.B. Kraft-Faser-Winkel, Lochleibungsspannungen). Diese Ver-

bindungen zeigen deutliche Schwächen, insbesondere in den Bereichen, wo entwurfsbedingte

Vorgaben die Geometrie des orthogonalen Raumes verlassen (z.B. stumpfe oder spitze Winkel

an Kontaktfugen).

Gleichzeitig ermöglichen moderne CAD/CAM-Werkzeuge und Abbundmaschinen eine neue

Dimension von architektonisch anspruchsvollen Geometrien. Die Abb. 12 bis 14 zeigen

abschließend bereits realisierte Beispiele von digital erstellten Architekturkonzepten unter

Verwendung der im Bericht vorgestellten Knoten aus Polymerbeton.



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Abbildung 12: Rad- und Fußwegbrücke (Rundholz–Tragwerk–System), Schönecken-Eifel

Abbildung 13: Baumstütze aus Rundholz für das Dachtragwerk Umweltpavillon Trier-Quint

Abbildung 14: Verbindungsknoten einer 3-Stab Stützkonstruktion Freibad Wallmerod



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6. Literatur

[1] Teischinger, A. & Patzelt, M. (2007). Materialkenngrößen als Grundlage für innova-

tive Verarbeitungstechnologien und Produkte zur wirtschaftlich nachhaltigen Nut-

zung der Österreichischen Nadelholzreserven "XXL-Wood", Forschungsbericht,

Universität für Bodenkultur, Wien.

[2] DIN 4074-1:2012-06. Sortierung von Holz nach Tragfähigkeit –Teil 1 Nadelschnitt-

holz, Beuth Verlag, Berlin, 2012.

[3] DIN EN 338:2010-02. Bauholz für tragende Zwecke-Festigkeitsklassen. Beuth Ver-

lag, Berlin, 2010.

[4] DIN 68800-2:2012-02. Holzschutz-Teil 2: Vorbeugende bauliche Maßnahmen im

Hochau, Beuth Verlag, Berlin, 2012.

[5] DIN EN 1991-2:2010-12. Einwirkungen auf Tragwerke - Teil 2: Verkehrslasten auf

Brücken, Beuth Verlag, Berlin, 2010.

[6] DIBT Berlin, Allg. Bauaufsichtliche Zulassung Z-9.1-770, PFEIFER LR-Koppler

[7] DIN EN 1504-6:2006-11. Produkte und Systeme für den Schutz und die Instand-

setzung von Betontragwerken - Definitionen, Anforderungen, Qualitätsüberwa-

chung und Beurteilung der Konformität - Teil 6: Verankerung von

Bewehrungsstäben, Beuth Verlag, Berlin, 2006.

[8] Kranz, M. (2013). Experimentelle und numerische Untersuchungen von Knoten-

punkten aus Polymerbeton am Beispiel einer Holz-Beton-Fachwerkbrücke, Master

Thesis, Hochschule Trier.

[9] Schober, K.U. & Drass, M. (2013). Concrete-based adhesives used in connections.

Schober, K.U. (Ed.), Innovative Timber Composites - Improving wood with other

materials (pp. 8-11). Bath, UK: University of Bath.

[10] Schober, K.U., Drass, M. & Becker, W. (2013). Adhesive strength of timber joints with

unconventional glued-in steel rods. Wood Adhesives 2013, Toronto, ON, Canada.

[11] Schober, K.U., Becker, W. & Weber, J. (2016). Grouted Joints in Timber Engineering,

Proceedings of the 16th World Conference on Timber Engineering (WCTE 2016),

Vienna, Austria.

[12] Becker, W., Schober, K.U. & Weber, J. (2016). Vergussknotenlösungen im Ingeni-

eurholzbau. Bautechnik 93 (2016). ISSN: 1437-0999. DOI:

10.1002/bate.201500076.

[13] Bathon, L., Bletz-Mühldorfer, O. et. al (2011). Effiziente Holz-Stahl-Klebverbindun-

gen-Entwicklung und Anwendung. Proceedings Holzbautag Biel 2011 - Anschlüsse

und Verbindungsmittel im Ingenieurholzbau, Biel, Schweiz.

Externe Bildquellen

A1 Feicht Metallverarbeitung GmbH Lasertechnik, Arnstorferstraße 10, D-84326 Zell

A2 DI Wolfgang C. Retter, AT

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