THINK Werkstoffe und Verfahren

THINK Werkstoffe und Verfahren

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Die Werkstoffübersicht bietet einen Überblick über die Werkstoffe mit Angabe von ausgewählten Werkstoffeigen-schaften der Materialien, die bei GKN Sinter Metals für Sin-terformteile und Gleitlager als Standardwerkstoffe einge-setzt werden. Abweichende Zusammensetzungen können nach Rücksprache mit Vertrieb und Technik von GKN Sinter Metals realisiert werden. Änderungen bzw. Ergänzungen zur Werkstoffübersicht werden ohne besondere Hinweise oder Mitteilungen vorgenommen. Das gilt nicht für die Informati-onspflicht bezüglich laufender Lieferteile. Zu Sonderverfah-ren und Produkten finden sich zusätzliche Informationen und Hinweise in der Broschüre.

Bemerkungen zu den Tabellen

Die Tabellen sind in vier Hauptabschnitte eingeteilt: “Nor-men I”, „Typische Eigenschaften“, „Chemische Zusammen-setzung“ und “Normen II”.

Zulässige Dichtebereiche sind im Abschnitt “Normen I” links angegeben.

Bereiche der chemischen Zusammensetzung sind im Ab-schnitt „Chemische Zusammensetzung“ aufgeführt.

Der Abschnitt „Typische Eigenschaften“ enthält informati-ve Werte ausgewählter Werkstoffeigenschaften für einen bestimmten Dichtewert und eine bestimmte chemische Zusammensetzung, die innerhalb des zulässigen Bereichs liegt.

Diese Eigenschaften sind keine zugesicherten Eigenschaf-ten im rechtlichen Sinne und sind an Probestäben (ISO 2740) im gesinterten Zustand ermittelt worden; daher können sie an fertigen Bauteilen nicht überprüft werden. Eine Verwendung von Zugstäben, die aus einem Lieferteil herausgeschnitten werden, ist nicht zulässig; die Zugfes-tigkeit kann auch nicht aus Härtemessungen abgeleitet werden.

Viele Werkstoffeigenschaften werden durch nachfolgendes Kalibrieren oder eine Wärmebehandlung verbessert. Es wird dringend empfohlen, sich über die Auswirkungen dieser Prozesse auf die mechanischen und physikalischen Eigen-schaften bei dem Hersteller zu erkundigen.

Ermittlung der Eigenschaften

Mechanische und physikalische Eigenschaften in den Ta-bellen wurden nach den Sint-Prüfnormen ermittelt (DIN 30 910, Teil 1, 3 und 4). Weitere Einzelheiten enthält DIN 30 910, Teil 1, Abschnitt 6.

Die chemische Zusammensetzung wird nach den entspre-chenden Normen ermittelt. Falls diese nicht anwendbar sind, sind geeignete Verfahren zu vereinbaren.

GKN Sinter Metals Werkstoffübersicht

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Inhaltsverzeichnis I

Teil I: Werkstoffübersicht

Teil II: Fertigungsverfahren

SinterstähleOberfl ächenverdichtbare SinterstählePM AluminiumwerkstoffeRostfreie StählePulverschmiedestähleLagerwerkstoffe (DIN-/ISO-Standard Info)Lagerwerkstoffe (US-Standard Info)Gesinterte weichmagnetische Werkstoffe Nicht gesinterte weichmagnetische Werkstoffe (SMC)MIM - Einsatzhärtbare StähleMIM - Korrosionsbeständige Stähle MIM - VergütungsstähleMIM - Weichmagnetische StähleMIM - Legierungen für Hochtemperaturanwendungen MIM - Werkzeugstähle

WirtschaftlichkeitInhaltsverzeichnis IIFormgebungsverfahrenFertigungsverfahrenMögliche NachbehandlungenDas PresswerkzeugWerkzeugprinzip - MaßtoleranzenOberfl ächengüten an SinterteilenHärtevergleichstabelle KonstruktionsrichtlinienTechnische UnterstützungMärkteGKN - Innovation durch Forschung und EntwicklungQualität - QS ManagementNotizen

4668

1012141616181818202020

222324262728293032343638404243

4

Sinterstähle

Normen I Typische Eigenschaften

GKN Werkstoff-Code

Dichte [g/cm3]

Typische Zusammensetzung1)

Typ. Dichte [g/cm3]

Rm

[MPa]

RP 0,2 [MPa]

σbw3)

[MPa]A2)

[%]Härte

HBHärte HRB

E [GPa]

Bemerkung

PMET 103P56-SP 6,5 - 6,9 Fe3Cu0,55P-0,55C 6,70 485 415 180 3 - 75 120PMET 104P56-SP 6,6 - 7,1 Fe4Cu0,55P-0,55C 7,00 590 465 215 3,5 - 85 140PMET 1000C 6,4 - 6,8 Fe 6,60 130 75 35 4 40 58 HRF 100PMET 1005C 6,4 - 6,8 Fe-0,5C 6,60 250 160 80 1,5 75 40 100PMET 1020C 6,4 - 6,8 Fe2Cu 6,60 230 185 90 2 65 25 100PMET 1000D 6,8 - 7,2 Fe 7,00 150 90 45 10 50 75 HRF 140PMET 1002D 6,8 - 7,2 Fe-0,2C 7,00 230 150 70 5 75 - 140PMET 1005D 6,8 - 7,2 Fe-0,5C 7,00 300 180 95 3 90 58 140PMET 1007D 6,8 - 7,2 Fe-0,7C 7,00 380 230 120 2 120 68 140PMET 1020D 6,8 - 7,2 Fe2Cu 7,00 270 230 75 4 85 - 140PMET 1025D 6,8 - 7,2 Fe2Cu-0,5C 7,00 500 330 160 2,5 140 70 140PMET 1025D-H1 6,8 - 7,2 Fe2Cu-0,5C 7,00 690 660 240 < 1 380 36 HRC 140 vergütet4)

PMET 1027D 6,8 - 7,2 Fe2Cu-0,7C 7,00 560 410 180 1,5 170 74 140PMET 1205D 6,8 - 7,2 Fe2Ni0,5C 6,9 340 210 120 2 - 69 135PMET 1205D-H 6,8 - 7,2 Fe2Ni0,5C 7,1 1.000 980 290 < 1 - 33 HRC 150 vergütet4)

PMET 1208D 6,8 - 7,2 Fe2Ni0,8C 6,9 380 280 140 1 - 71 135PMET 1208D-H 6,8 - 7,2 Fe2Ni0,8C 7,0 1.000 990 320 < 1 - 35 HRC 140 vergütet4)

PMET 4602D 6,8 - 7,2 Fe1,5Cu1,75Ni0,5Mo-0,2C 7,00 470 360 150 3,5 140 60 140PMET 4602E > 7,2 Fe1,5Cu1,75Ni0,5Mo-0,2C 7,25 500 390 160 4 160 68 160PMET 4605D 6,8 - 7,2 Fe1,5Cu1,75Ni0,5Mo-0,5C 7,00 540 420 185 2,5 180 78 140PMET 4605D-H1 6,8 - 7,2 Fe1,5Cu1,75Ni0,5Mo-0,5C 7,00 1.020 900 270 < 1 400 35 HRC 140 vergütet4)

PMET 4605E > 7,2 Fe1,5Cu1,75Ni0,5Mo-0,5C 7,25 570 340 175 5 190 82 160PMET 4607D 6,8 - 7,2 Fe1,5Cu1,75Ni0,5Mo-0,7C 7,00 580 380 180 1,5 210 85 140PMET 4802D 6,8 - 7,2 Fe1,5Cu4Ni0,5Mo-0,2C 7,00 520 330 170 3,5 150 58 140PMET 4802E > 7,2 Fe1,5Cu4Ni0,5Mo-0,2C 7,25 570 350 180 4 170 66 160PMET 4805D 6,8 - 7,2 Fe1,5Cu4Ni0,5Mo-0,5C 7,00 620 340 200 2 180 84 140PMET 4805D-H1 6,8 - 7,2 Fe1,5Cu4Ni0,5Mo-0,5C 7,00 1.050 820 300 < 1 380 34 HRC 140 vergütet4)

PMET 4805E > 7,2 Fe1,5Cu4Ni0,5Mo-0,5C 7,25 700 370 200 2,5 200 89 160PMET 4807D 6,8 - 7,2 Fe1,5Cu4Ni0,5Mo-0,7C 7,00 610 380 190 1,5 230 89 140PMET 49N2D 6,8 - 7,2 Fe2Cu4Ni1,5Mo-0,2C 7,00 620 450 170 2 160 - 140PMET 49N2E > 7,2 Fe2Cu4Ni1,5Mo-0,2C 7,25 710 470 190 2,5 190 - 160PMET 49N6D 6,8 - 7,2 Fe2Cu4Ni1,5Mo-0,6C 7,00 900 650 220 1 300 - 140 sintergehärtet5)

PMET 49N6E > 7,2 Fe2Cu4Ni1,5Mo-0,6C 7,25 1.050 670 240 1,5 330 - 160 sintergehärtet5)

PMET 49C2D 6,8 - 7,2 Fe2Cu1,5Mo-0,2C 7,00 550 400 170 1,5 150 - 140PMET 49C2E > 7,2 Fe2Cu1,5Mo-0,2C 7,25 600 450 180 2 180 - 160PMET 49C6D 6,8 - 7,2 Fe2Cu1,5Mo-0,6C 7,00 850 800 200 0,5 320 - 140 sintergehärtet5)

PMET 49C6E > 7,2 Fe2Cu1,5Mo-0,6C 7,25 1.000 930 220 1 400 - 160 sintergehärtet5)

PMET 10P0D 6,8 - 7,2 Fe0,45P 7,00 380 230 120 10 100 - 140PMET L44N6D 6,8 - 7,2 Fe2Ni0,85Mo0,5C 7,05 550 440 220 1 - 85 145PMET L44N6D-H 6,8 - 7,2 Fe2Ni0,85Mo0,5C 7,05 1.170 1000 340 < 1 - 38 HRC 145 vergütet4)

PMET L4206D 6,8 - 7,2 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn0,5C 6,95 400 320 190 1 - 66 140PMET L4206D-H 6,8 - 7,2 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn0,5C 7,0 900 890 300 < 1 - 36 HRC 140 vergütet4)

PMET L44NC8D 6,8 - 7,2 Fe2Ni2Cu0,85Mo0,8C 7,0 790 780 230 < 1 - 25 HRC 140 sintergehärtet+ getempert5)

PMET L4628D 6,8 - 7,2 Fe2Cu1,8Ni0,5Mo0,2Mn0,8C 7,0 720 710 230 < 1 - 36 HRC 140 sintergeh,+ getemp,5)

PMET L4618D 6,8 - 7,2 Fe1Cu2,8Ni0,5Mo0,2Mn0,8C 7,15 1.000 980 290 < 1 - 36 HRC 150 sintergeh,+ getemp,5)

PMET 10P52 6,8 - 7,2 Fe0,55P0,2C 7,1 350 280 7) 7 - 58 150PMET 4306D 6,8 - 7,2 Fe1Cr1Ni0,85Mo0,6Si-0,6C 7,00 950 900 220 1 350 34 HRC 140 sintergehärtet5)

PMET 4306D-HT 6,8 - 7,2 Fe1Cr1Ni0,85Mo0,6Si-0,6C 7,15 1.150 1.000 250 1 380 39 HRC 150 sintergehärtet5), HT gesintert6)

1) Außer den genannten Elementen sind bis zu 2 % weitere Legierungselemente zulässig. 2) Kalibrieren reduziert die Bruchdehnung.3) Wechselbiegebelastung 2 x 106 Lastwechsel, Kerbfaktor α

k = 1.0 (ref. 30912 Part 6); R= -1.

4) Austenitisiert bei 900°C, 60 Minuten in - Öl gehärtet; angelassen 180 – 220°C, 60 Minuten, Luft. 5) Das Sinterhärten wird im Sinterofen durch Gasabschrecken nach dem Sintern durchgeführt. Je nach Anforderung kann der Werkstoff ebenfalls 30 – 120 Minuten lang bei 160 – 240°C angelassen werden. 6) Das Hochtemperatursintern (HT) wird je nach Ofentyp bei 1.200 - 1.300°C durchgeführt. 7) Wert für 3-Punkt-Biegeversuch verfügbar.

5

I

Chemische Zusammensetzung1) Normen II

C [Gew.-%]

Cu [Gew.-%]

Ni [Gew.-%]

Mo [Gew.-%]

Cr [Gew.-%]

Si [Gew.-%]

P [Gew.-%]

Fe [Gew.-%]

Sonstige [Gew.-%]

DIN30910Sint-

ISO5755

MPIF35

0,45 - 0,65 2,0 - 4,0 - - - - 0,45 - 0,65 Rest <2 n. a. n. a. n. a.0,45 - 0,65 2,0 - 4,0 - - - - 0,45 - 0,65 Rest <2 n. a. n. a. n. a.

<0,3 - - - - - - Rest <2 C 00 -F-00-100 F-0000-150,3 - 0,7 <1 - - - - - Rest <2 C 01 -F-05-140 F-0005-20

<0,3 1,5 - 2,5 - - - - - Rest <2 C 10 -F-00C2-140 FC-0200-21<0,3 - - - - - - Rest <2 D 00 -F-00-120 F-0000-20

0,1 - 0,5 - - - - - - Rest <2 D 00 -F-00-120 F-0000-200,3 - 0,7 <1 - - - - - Rest <2 D 01 -F-05-170 F-0005-250,5 - 0,9 - - - - - - Rest <2 n. a. -F-08-240 F-0008-35

<0,3 1,5 - 2,5 - - - - - Rest <2 D 10 -F-00C2-175 FC-0200-240,3 - 0,7 1,5 - 2,5 - - - - - Rest <2 D 11 -F-05C2-300 FC-0205-450,3 - 0,7 1,5 - 2,5 - - - - - Rest <2 D 11 -F-05C2-620H FC-0205-90HT0,5 - 0,9 1,5 - 2,5 - - - - - Rest <2 D 11 -F-08C2-390 FC-0208-600,3 - 0,6 0,0 - 2,5 1,0 - 3,0 - - - - Rest <2 n. a. -F-05N2-180 FN-02050,3 - 0,6 0,0 - 2,5 1,0 - 3,0 - - - - Rest <2 n. a. -F-05N2-800H n. a.0,6 - 0,9 0,0 - 2,5 1,0 - 3,0 - - - - Rest <2 n. a. -F-08N2--260 FN-02080,6 - 0,9 0,0 - 2,5 1,0 - 3,0 - - - - Rest <2 n. a. -F-08N2-900H n. a.0,1 - 0,5 1,0 - 2,0 1,5 - 2,0 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 D 30 n. a. n. a.0,1 - 0,5 1,0 - 2,0 1,5 - 2,0 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 E 30 n. a. n. a.0,3 - 0,7 1,0 - 2,0 1,5 - 2,0 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 D 39 -FD-05N2C-400 FD-0205-550,3 - 0,7 1,0 - 2,0 1,5 - 2,0 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 D 39 -FD-05N2C-950H FD-0205-120HT0,3 - 0,7 1,0 - 2,0 1,5 - 2,0 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 E 39 -FD-05N2C-440 FD-0205-650,5 - 0,9 1,0 - 2,0 1,5 - 2,0 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 D 39 n. a. FD-0208-600,1 - 0,5 1,0 - 2,0 3,5 - 4,5 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 D 30 n. a. n. a.0,1 - 0,5 1,0 - 2,0 3,5 - 4,5 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 E 30 n. a. n. a.0,3 - 0,7 1,0 - 2,0 3,5 - 4,5 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 D 39 -FD-05N4C-420 FD-0405-600,3 - 0,7 1,0 - 2,0 3,5 - 4,5 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 D 39 -FD-05N4C-930H FD-0405-130HT0,3 - 0,7 1,0 - 2,0 3,5 - 4,5 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 E 39 -FD-05N4C-450 FD-0405-650,5 - 0,9 1,0 - 2,0 3,5 - 4,5 0,3 - 0,7 - - - Rest <2 D 39 n. a. FD-0408-600,1 - 0,5 1,5 - 2,5 3,5 - 4,5 1,3 - 1,7 - - - Rest <2 D 31 n. a. n. a.0,1 - 0,5 1,5 - 2,5 3,5 - 4,5 1,3 - 1,7 - - - Rest <2 E 31 n. a. n. a.0,4 - 0,8 1,5 - 2,5 3,5 - 4,5 1,3 - 1,7 - - - Rest <2 D 32 n. a. FLDN4C2-49080,4 - 0,8 1,5 - 2,5 3,5 - 4,5 1,3 - 1,7 - - - Rest <2 E 32 n. a. FLDN4C2-49080,1 - 0,5 1,5 - 2,5 - 1,3 - 1,7 - - - Rest <2 D 31 n. a. n. a.0,1 - 0,5 1,5 - 2,5 - 1,3 - 1,7 - - - Rest <2 E 31 n. a. n. a.0,4 - 0,8 1,5 - 2,5 - 1,3 - 1,7 - - - Rest <2 D 32 n. a. FLDC2-49080,4 - 0,8 1,5 - 2,5 - 1,3 - 1,7 - - - Rest <2 E 32 n. a. FLDC2-4908

<0,3 - - - - - 0,3 - 0,6 Rest <2 D 35 -F-00P05-210 FY-4500-20W0,4 - 0,7 - 1,0 - 3,0 0,65 - 0,95 - - - Rest <2 n. a. n. a. FLN2-44050,4 - 0,7 - 1,0 - 3,0 0,65 - 0,95 - - - Rest <2 n. a. n. a. n. a.0,4 - 0,7 - 0,35 - 0,55 0,50 - 0,85 - - - Rest <2 n. a. n. a. FL-42050,4 - 0,7 - 0,35 - 0,55 0,50 - 0,85 - - - Rest <2 n. a. n. a. n. a.

0,6 - 0,9 1,0 - 3,0 1,0 - 3,0 0,65 - 0,95 - - - Rest <2 n. a. n. a. FLNC-4408

0,6 - 0,9 1,0 - 3,0 1,6 - 2,0 0,43 - 0,60 - - - Rest <2 n. a. n. a. FLC-46080,6 - 0,9 0,5 - 2,0 2,4 - 3,2 0,43 - 0,60 - - - Rest <2 n. a. n. a. n. a.

< 0,3 - - - - - 0,45 - 0,65 Rest <2 D 35 n. a. n. a.0,4 - 0,8 - 0,5 - 2,5 0,6 - 1,1 0,8 - 1,2 0,4 - 0,8 - Rest <2 n. a. n. a. n. a.

0,2 - 0,8 - 0,5 - 2,5 0,6 - 1,1 0,8 - 1,2 0,4 - 0,8 - Rest <2 n. a. n. a. n. a.

Rm

: Zugfestigkeit σD: Dauerfestigkeit R

P: Streckgrenze

A: Bruchdehnung E: Elastizitätsmodul

6

Oberfl ächenverdichtbare Sinterstähle


GKN Werkstoff-Code

Kern-dichte [g/cm3]

Oberfl .-dichte3) [g/cm3]

TypischeZusammensetzung1)

Typ.Kerndichte

[g/cm3]

Rm

[MPa]R

P 0,2

[MPa]A2)

[%]

Oberfl .-härte4) HV0,1

Kernhärte HB

E[GPa]

PMET 1002D/F 6,8 - 7,2 > 7,6 Fe-0,2C 7,00 230 150 5 180 75 140

PMET 1005D/F 6,8 - 7,2 > 7,6 Fe-0,5C 7,00 300 180 3 250 90 140

PMET 1025D/F 6,8 - 7,2 > 7,6 Fe2Cu-0,5C 7,00 500 330 2,5 300 140 140

PMET 1025E/F > 7,2 > 7,6 Fe2Cu-0,5C 7,25 570 360 3 300 180 160

PMET 4402D/F 6,8 - 7,2 > 7,6 Fe0,85Mo-0,2C 7,00 280 180 4 260 120 140

PMET 4402E/F > 7,2 > 7,6 Fe0,85Mo-0,2C 7,25 340 220 5 260 130 160

1) Außer den genannten Elementen sind bis zu 2% weitere Legierungselemente zulässig.2) Das Einsatzhärten oder Karbonitrieren wird abhängig von der benötigten Einsatzhärtetiefe durchgeführt, dem i.a. eine Anlassbehandlung folgt.3) Die Oberflächendichte kann durch metallografische Untersuchungen in Verbindung mit der quantitativen Bildanalyse exakt bestimmt werden.4) Die angegebene Oberflächenhärte wird nach der Verdichtung der Oberfläche ermittelt, jedoch vor einer möglichen Wärmebehandlung. Die erhöhte Härte an der Oberfläche kann durch Kaltverfestigung bei der Umformung des Werkstoffs im Verdichtungsprozess erklärt werden.


GKN Werkstoff-Code

Dichte [g/cm3]

TypischeZusammensetzung1)

Typ. Dichte [g/cm3]

Rm

[MPa]

RP0,2

[MPa]

σbw

3) [MPa]

A5)

[%]Härte

HBE

[GPa]

PMET Al2014 2,45 - 2,60 Al4,5Cu0,5Mg0,7Si 2,60 160 130 60 1,5 60 50

PMET Al2014-T6 2,45 - 2,60 Al4,5Cu0,5Mg0,7Si 2,60 300 280 80 1 80 57

PMET Al6061 2,50 - 2,60 Al1,0Mg0,5Si0,2Cu 2,55 160 100 - 2 40 -

PMET Al6061-T6 2,50 - 2,60 Al1,0Mg0,5Si0,2Cu 2,55 240 210 - 1 70 -

PMET Al14Si 2,55 - 2,65 Al2,5Cu0,5Mg14Si 2,62 200 150 100 1 80 79

PMET Al14Si-T6 2,55 - 2,65 Al2,5Cu0,5Mg14Si 2,62 320 300 80 <1 115 79

PMET Al7075 2,74 - 2,78 Al5,5Zn1,6Cu2,5Mg 2,76 315 270 80 1,2 100 65

PMET Al7075-T6 2,74 - 2,78 Al5,5Zn1,6Cu2,5Mg 2,76 420 410 120 1 135 65

Aluminum Metal Matrix Composite Materials (Al MMC)2)

PMET AlMMC1 2,69 - 2,74 AlXCuXMgXCeram 2,70 260 230 4) 3 110 65

PMET AlMMC1-T6 2,69 - 2,74 AlXCuXMgXCeram 2,70 340 310 4) 1,5 115 66

Thermal Management Materials

PMET Al6021-SP 2,69 - 2,71 AlXMgXSn 2,70 100 40 - 12 - -

PM Aluminium Werkstoffe

1) Außer den genannten Elementen sind bis zu 2% weitere Legierungselemente zulässig.2) Andere MMC-Werkstoffe sind in Entwicklung3) Dauerschwingfestigkeit – ermittelt bei zehn millionenfacher umlaufender Beanspruchung (R= -1) auf einer Biegewechselfestigkeits – Prüfmaschine vom Typ R. R. Moore. Die Proben wurden vorbereitet und poliert entsprechend ASTM Standard E111-04.4) Ergebnisse stehen noch aus5) Kalibrieren verringert die Bruchdehnung.

7

I

Typische Zusammensetzung1) Normen II

Bemerkungen C [Gew.-%]

Cu[Gew.-%]

Ni[Gew.-%]

Mo[Gew.-%]

Cr[Gew.-%]

Si[Gew.-%]

P [Gew.-%]

Mn[Gew.-%]

Fe [Gew.-%]

Son-stige

[Gew.-%]

DIN30910Sint-

ISO5755

MPIF35

Einsatzstahl2) 0,1 - 0,5 - - - - - - - Rest <2 D 00 -F-00-120 n. a.

0,3 - 0,7 - - - - - - - Rest <2 D 01 -F-05-170 F-0005-25

härtbar 0,3 - 0,7 1,5 - 2,5 - - - - - - Rest <2 D 11 -F-05C2-300 FC-0205-45

härtbar 0,3 - 0,7 1,5 - 2,5 - - - - - - Rest <2 E 11 n. a. n. a.

Einsatzstahl2)) 0,1 - 0,5 - - 0,6 - 1,1 - - - - Rest <2 n. a. n. a. n. a.

Einsatzstahl2) 0,1 - 0,5 - - 0,6 - 1,1 - - - - Rest <2 n. a. n. a. n. a.

Typische Zusammensetzung1) Normen II

BemerkungenAl

[Gew.-%]Cu

[Gew.-%]Zn

[Gew.-%]Si

[Gew.-%]MG

[Gew.-%]Sonstige [Gew.-%]

DIN30903Sint-

ISO5755 MPIF ASTM

B595-95

Rest 4,0 - 5,0 - 0,7 0,5 <0,5 D73/E73 n. a. n. a. ACT1-2014 type II

T6 wärmebeh. Rest 4,0 - 5,0 - 0,7 0,5 <0,5 F73 n. a. n. a. ACT6-2014 type II

Rest 0,2 - 0,5 1 <0,5 E73 n. a. n. a. AT1-6061 type II

T6 wärmebeh. Rest 0,2 - 0,5 1 <0,5 E73 n. a. n. a. AT6-6061 type II

Rest 2,0 - 3,0 - 13 - 15 0,5 <0,5 n. a. n. a. n. a. n. a.

T6 wärmebeh. Rest 2,0 - 3,0 - 13 - 15 0,5 <0,5 n. a. n. a. n. a. n. a.

Rest 1,6 5,0 - 6,0 - 2,5 <1 n. a. n. a. n. a. n. a.

T6 wärmebeh. Rest 1,6 5,0 - 6,0 - 2,5 <1 n. a. n. a. n. a. n. a.

Rest X - - X <10 n. a. n. a. n. a. n. a.

T6 wärmebeh. Rest X - - X <10 n. a. n. a. n. a. n. a.

thermische Konduktivität: 230 - 240 W/(m·K)

Rest - - - X <15 n. a. n. a. n. a. n. a.

Rm


P: Streckgrenze


Rm


P: Streckgrenze


8

Rostfreie Stähle4)


GKN Werkstoff-Code

Dichte [g/cm3]

Typische Zusammen-

setzung1)

Typ.Dichte[g/cm3]

Rm

[MPa]

RP0,2

[MPa]

σbw

3) [MPa]

A2)

[%]Härte

HBHärte HRB

E [GPa]

Bemerkungen

PMET SS303C-N1 6,4 - 6,8 Fe18Cr9Ni 6,40 270 220 90 <1 - 62 105 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS303C-N2 6,4 - 6,8 Fe18Cr9Ni 6,50 380 290 110 5 - 63 115 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS303D-N2 6,8 - 7,2 Fe18Cr9Ni 6,90 470 310 145 10 - 70 140 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS303C-H 6,4 - 6,8 Fe18Cr9Ni 6,60 270 120 105 17 - 21 115 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS303D-H 6,8 - 7,2 Fe18Cr9Ni 6,90 330 170 130 20 - 35 140 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS304C-N 6,4 - 6,8 Fe18Cr10Ni 6,60 370 280 105 5 125 - 115 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS304C-N1 6,4 - 6,8 Fe19Cr10Ni 6,40 300 260 105 <1 - 61 105 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS304C-N2 6,4 - 6,8 Fe19Cr10Ni 6,50 390 280 125 10 - 62 115 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS304D-N2 6,8 - 7,2 Fe19Cr10Ni 6,90 480 310 160 13 - 68 140 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS304C-HL 6,4 - 6,8 Fe19Cr10Ni 6,60 280 170 110 10 - 35 115 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS304C-H 6,4 - 6,8 Fe19Cr10Ni 6,60 300 120 115 23 - 30 115 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS304D-H 6,8 - 7,2 Fe19Cr10Ni 6,90 390 180 145 26 - 45 140 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS304E-N > 7,2 Fe18Cr10Ni 7,25 520 420 140 2,5 130 - 160 gesintert mit Schwund bei HT

PMET SS316C-N 6,4 - 6,8 Fe16Cr12Ni2,5Mo 6,60 410 270 120 2 115 - 115 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS316C-N1 6,4 - 6,8 Fe17Cr12Ni2,5Mo 6,4 280 230 75 <1 - 59 105 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS316C-N2 6,4 - 6,8 Fe17Cr12Ni2,5Mo 6,5 410 270 95 10 - 62 115 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS316C-HL 6,4 - 6,8 Fe17Cr12Ni2,5Mo 6,6 240 170 105 7 - 33 115 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS316C-H 6,4 - 6,8 Fe17Cr12Ni2,5Mo 6,6 280 140 90 18 - 20 115 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS316D-N 6,8 - 7,2 Fe16Cr12Ni2,5Mo 6,90 480 310 130 3 130 - 135 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS316D-H 6,8 - 7,2 Fe16Cr12Ni2,5Mo 6,90 280 200 90 8 80 - 135 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS409CbE-H > 7,2 Fe12Cr0,5Nb 7,25 380 200 130 12 100 - 160 gesintert mit Schwund bei HT

PMET SS409D-H 6,8 - 7,2 Fe11Cr0,5Cb 7,0 320 180 - 14 - 45 165 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS410C 6,4 - 6,8 Fe12Cr-0,2C 6,5 720 710 240 <1 - 23 HRC 125 getempert bei 180°C

PMET SS410C-N 6,4 - 6,8 Fe12Cr 6,60 420 320 120 <1 220 - 115 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS410D-H 6,8 - 7,2 Fe12Cr 6,9 330 180 125 16 - 45 165 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS430C-N 6,4 - 6,8 Fe16Cr 6,60 450 330 125 1 240 - 115 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS430C-H 6,4 - 6,8 Fe16Cr 6,60 270 190 90 6 90 - 115 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS430D-N2 6,8 - 7,2 Fe16Cr 7,1 410 240 170 5 - 70 170 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS430D-H 6,8 - 7,2 Fe16Cr 7,1 340 210 170 20 - 45 170 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS434D-N2 6,8 - 7,2 Fe16Cr1Mo 7,0 410 240 150 8 - 65 165 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

PMET SS434D-H 6,8 - 7,2 Fe16Cr1Mo 7,0 340 210 150 15 - 50 165 reine Wasserstoff-Atmosphäre

PMET SS434C-N 6,4 - 6,8 Fe16Cr1Mo 6,60 460 340 130 1 250 - 115 stickstoffhaltige Sinteratmosph.

1) Außer den genannten Elementen sind bis zu 2% weitere Legierungselemente zulässig.2) Kalibrieren verringert die Bruchdehnung.3) Wechselbiegebelastung 2 x 106 Lastwechsel, Kerbfaktor α

k = 1.0 (ref. 30912 Part 6); R= -1.

4) Korrosionsfestigkeit abhängig von Temperatur und Umgebungsmedium.

9

I


C [Gew.-%]

Ni [Gew.-%]

Mo [Gew.-%]

Cr [Gew.-%]

Si [Gew.-%]

P [Gew.-%]

Mn [Gew.-%]

Fe [Gew.-%]

Sonstige [Gew.-%]

DIN30910Sint-

ISO5755

MPIF35

< 0,15 8,0 - 13,0 - 17,0 - 19,0 <1 < 0,20 < 2,0 Rest <2 n. a. -FL303-170N SS-303N1-25

< 0,15 8,0 - 13,0 - 17,0 - 19,0 <1 < 0,20 < 2,0 Rest <2 n. a. n. a. SS-303N2-35

< 0,15 8,0 - 13,0 - 17,0 - 19,0 <1 < 0,20 < 2,0 Rest <2 n. a. -FL303-260N SS-303N2-38

< 0,03 8,0 - 13,0 - 17,0 - 19,0 <1 < 0,20 < 2,0 Rest <2 n. a. n. a. SS-303L-12

< 0,03 8,0 - 13,0 - 17,0 - 19,0 <1 < 0,20 < 2,0 Rest <2 n. a. n. a. SS-303L-15

<0,1 8,0 - 12,0 - 18,0 - 20,0 <1 <0,04 <2 Rest <2 n. a. -FL304-210N SS 304N2-33

< 0,08 8,0 - 12,0 - 18,0 - 20,0 <1 < 0,04 < 2,0 Rest <2 n. a. -FL304-210N SS-304N1-30

< 0,08 8,0 - 12,0 - 18,0 - 20,0 <1 < 0,04 < 2,0 Rest <2 n. a. n. a. SS-304N2-33

< 0,08 8,0 - 12,0 - 18,0 - 20,0 <1 < 0,04 < 2,0 Rest <2 n. a. -FL304-260N SS-304N2-38

< 0,03 8,0 - 12,0 - 18,0 - 20,0 <1 < 0,04 < 2,0 Rest <2 n. a. n. a. SS-304H-20

< 0,03 8,0 - 12,0 - 18,0 - 20,0 <1 < 0,04 < 2,0 Rest <2 n. a. n. a. SS-304L-13

< 0,03 8,0 - 12,0 - 18,0 - 20,0 <1 < 0,04 < 2,0 Rest <2 n. a. n. a. SS-304L-18

<0,1 8,0 - 12,0 - 18,0 - 20,0 <1 <0,04 <2 Rest <2 n. a. -FL304-210N SS 304N2-33

<0,1 10,0 - 14,0 2,0 - 3,0 16,0 - 18,0 <1 <0,04 <2 Rest <2 C 40 -FL316-170N SS 316N2-33

< 0,08 10,0 - 14,0 2,0 - 3,0 16,0 - 18,0 < 1,0 < 0,04 < 2,0 Rest <2 C 40 -FL316-170N SS-316N1-25

< 0,08 10,0 - 14,0 2,0 - 3,0 16,0 - 18,0 < 1,0 < 0,04 < 2,0 Rest <2 C 40 n. a. SS-316N2-33

< 0,03 10,0 - 14,0 2,0 - 3,0 16,0 - 18,0 < 1,0 < 0,04 < 2,0 Rest <2 C 40 n. a. SS-316H-20

< 0,03 10,0 - 14,0 2,0 - 3,0 16,0 - 18,0 < 1,0 < 0,04 < 2,0 Rest <2 C 40 n. a. SS-316L-15

<0,1 10,0 - 14,0 2,0 - 3,0 16,0 - 18,0 <1 <0,04 <2 Rest <2 D 40 -FL316-260N SS 316N2-38

<0,1 10,0 - 14,0 2,0 - 3,0 16,0 - 18,0 <1 <0,04 <2 Rest <2 D 40 -FL316-150 SS 316L-22

<0,1 0 - 0,5 - 11,5 - 13,5 <1 <0,04 <1 Rest Nb / Cb 0,3 - 1 n. a. n. a. SS 409LE

< 0,03 - - 10,50 - 11,75 < 1,0 < 0,04 < 1 Rest <2 n. a. n. a. SS-409L

< 0,25 - - 11,50 - 13,50 < 1,0 < 0,04 < 1 Rest <2 n. a. -FL410-620H SS-410-90HT

<0,1 - - 11,5 - 13,5 <1 <0,04 <1 Rest <2 C 43 -FL410-140 SS 410

< 0,03 - - 11,50 - 13,50 < 1,0 < 0,04 < 1 Rest <2 C 43 -FL410-140 SS-410L-20

<0,1 - - 16,0 - 18,0 <1 <0,04 <1 Rest <2 C 42 -FL430-170 SS 430

<0,1 - - 16,0 - 18,0 <1 <0,04 <1 Rest <2 C 42 -FL430-170 SS 430L

< 0,08 - - 16,00 - 18,00 < 1,0 < 0,04 < 1 Rest <2 n. a. n. a. SS-430N2-28

< 0,03 - - 16,00 - 18,00 < 1,0 < 0,04 < 1 Rest <2 n. a. -FL430-170 SS-430L-24

< 0,08 - 0,75 - 1,25 16,00 - 18,00 < 1,0 < 0,04 < 1 Rest <2 n. a. n. a. SS-434N2-28

< 0,03 - 0,75 - 1,25 16,00 - 18,00 < 1,0 < 0,04 < 1 Rest <2 n. a. -FL434-170 SS-434L-24

<0,1 - 0,75 - 1,25 16,0 - 18,0 <1 <0,04 <1 Rest <2 n. a. -FL434-170 SS 434

Rm


P: Streckgrenze


10

Pulverschmiedestähle


GKN Werkstoff-Code

Dichte [g/cm3]

Typische Zusammen-setzung1)

Typ. Dichte [g/cm3]

Rm

[MPa]

Rp 0.2

[MPa]

σbw

3) [MPa]

A2)

[%]Härte

HBE

[GPa]Bemerkung

C [Gew.-%]

Cu [Gew.-%]

PMET 1022F-H2 >7,6 Fe2Cu-0,2C 7,65 380 250 150 24 125 200 Einsatzstahl4) < 0,3 1,5 - 2,5

PMET 1026F >7,6 Fe2Cu-0,6C 7,65 810 530 270 12 250 200 0,4 - 0,8 1,5 - 2,5

PMET 1026FA >7,81, Fe2Cu-0,6C 7,83 950 610 4406) 8 27 HRC 210 5) 1,8 - 2,2

PMET 1036FA >7,81 Fe3Cu-0,6C 7,83 1.045 745 7) 12 32 HRC 210 5) 2,8 - 3,2

PMET 4202FA >7,82 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn-0,2C 7,84 520 380 7) 25 84 HRB 210 5) < 0,15

PMET 4202FA >7,82, Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn-0,2C 7,84 830 690 7) 23 26 HRC 210 vergüten 5) < 0,15

PMET 4202FA >7,82 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn-0,2C 7,84 1.210 970 7) 9 38 HRC 210 vergüten 5) < 0,15

PMET 4202FA >7,81 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn-0,4C 7,83 900 690 7) 15 28 HRC 210 vergüten 5) < 0,15

PMET 4202FA >7,81 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn-0,4C 7,83 1.320 830 7) 9 38 HRC 210 vergüten 5) < 0,15

PMET 4202F-H2 >7,6 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn-0,2C 7,65 520 380 180 20 150 200 Einsatzstahl4) < 0,3 -

PMET 4206F >7,6 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn-0,6C 7,65 760 520 250 12 230 200 0,4 - 0,8 -

PMET 4206FA >7,8 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn-0,6C 7,82 870 1.170 7) 12 26 HRC 210 5) < 0,15

PMET 4206FA >7,8 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn-0,6C 7,82 1.250 1.160 7) 8 40 HRC 210 vergüten 5) < 0,15


PMET 4206F-H1 >7,6 Fe0,45Ni0,6Mo0,25Mn-0,6C 7,65 1.310 1.170 420 5 38 HRC 200 vergüten 0,4 - 0,8 -

PMET 4602FA >7,82 Fe1,75Ni0,55Mo0,15Mn-0,2C 7,84 550 410 7) 20 96 HRB 210 5) < 0,15





PMET 4602F-H2 >7,6 Fe1,8Ni0,55Mo-0,2C 7,65 550 410 200 20 180 200 Einsatzstahl4) < 0,3 -





1) Außer den genannten Elementen sind bis zu 2% weitere Legierungselemente zulässig.2) Kalibrieren verringert die Bruchdehnung.3) Wechselbiegebelastung 2 x 106 Lastwechsel, Kerbfaktor α

k = 1.0 (ref. 30912 Part 6); R= -1.

4) Das Einsatzhärten oder Karbonitrieren wird abhängig von der benötigten Einsatzhärtetiefe durchgeführt, dem i.a. eine Anlassbehandlung folgt.5) Toleranz des Kohlenstoffgehaltes nach Vorgaben des Kunden. Falls nicht anders vereinbart, entspricht die Toleranz +/- 0,1% ( der geschmiedeten Teile). 6) Für Dauerfestigkeitsprüfung wurden polierte Proben verwendet, R = 0,1. 10 Millionen Umrundungen bei umlaufender Beanspruchung. Mehr Informationen über die Dauerfestigkeit sind auf Anfrage erhältlich.7) Details auf Anfrage.

11

I


Ni [Gew.-%]

Mo [Gew.-%]

Cr [Gew.-%]

Si [Gew.-%]

P [Gew.-%]

Mn [Gew.-%]

Fe [Gew.-%]

Sonstige[Gew.-%]

DIN30910Sint-

ISO5755

MPIF35

ASTMB 848

- - - - - - Rest <2 F 10 n. a. P/F-11C20 n. a.

- - - - - - Rest <2 F 11 n. a. P/F-11C60 n. a.

< 0,1 < 0,05 < 0,1 < 0,03 < 0,03 0,30 - 0,60 Rest <2 n. a. n. a. P/F-11C60 P/F-11C60 Grade A

< 0,1 < 0,05 < 0,1 < 0,03 < 0,03 0,30 - 0,60 Rest <2 n. a. n. a. n. a. n. a.

0,40 - 0,50 0,55 - 0,65 < 0,1 < 0,03 < 0,03 0,25 - 0,35 Rest <2 n. a. n. a. P/F-4220 P/F-4220 Grade A





0,3 - 0,6 0,3 - 0,7 - - - 0,1 - 0,4 Rest <2 n. a. n. a. P/F-4220 n. a.

0,3 - 0,6 0,3 - 0,7 - - - 0,1 - 0,4 Rest <2 n. a. n. a. P/F-4260 n. a.




0,3 - 0,6 0,3 - 0,7 - - - 0,1 - 0,4 Rest <2 n. a. n. a. P/F-4260 n. a.






1,4 - 2,2 0,3 - 0,7 - - - 0,1 - 0,4 Rest <2 F 30 n. a. P/F-4620 n. a.





Rm


P: Streckgrenze


12

Lagerwerkstoffe (DIN-/ISO-Standard Info)

1) Außer den genannten Elementen sind bis zu 2% weitere Legierungselemente zulässig.2) Der Ölgehalt liegt mindestens bei 90 % der offenen Porosität.3) Werte nach dem Kalibrieren.4) Kohlenstoff hauptsächlich in Form freien Graphits.


GKN Werkstoff-Code

Dichte [g/cm3]

TypischeZusammen-

setzung1)

Typ. Dichte [g/cm3]

Porosität2) [%]

K-Faktor3) [N/mm2]

Härte HB

BemerkungC

[Gew.-%]

PMET B-ILD 5,6 - 6,0 Fe 5,8 26 170 30 Fe-Basis -

PMET B-IMD 6,0 - 6,4 Fe 6,2 21 220 40 Fe-Basis -

PMET B-T1LD 5,6 - 6,0 Fe2Cu 5,8 26 200 40 Fe-Basis -

PMET B-T1MD 6,0 - 6,4 Fe2Cu 6,2 21 250 50 Fe-Basis -

PMET B-FLD4) 5,6 - 6,0 Fe36Cu4Sn1C 5,8 27 90 40 Fe-Basis 0,8 - 1,2

PMET B-FMD4) 6,0 - 6,4 Fe36Cu4Sn1C 6,2 22 120 50 Fe-Basis 0,8 - 1,2

PMET B-M211LD4) 5,4 - 5,8 Fe1,5Cu3C 5,6 24 70 45 Fe-Basis 2,5 - 3,5

PMET B-M211MD4) 5,8 - 6,2 Fe1,5Cu3C 6,0 18 80 55 Fe-Basis 2,5 - 3,5

PMET B-M36MD4) 6,0 - 6,4 Fe3Cu1,5C 6,2 18 170 60 Fe-Basis 1,0 - 2,0

PMET B-M21MD4) 6,0 - 6,4 Fe2Cu0,4C 6,2 20 270 70 Fe-Basis 0,2 - 0,6

PMET B-MP208LD4) 5,6 - 6,0 Fe20Cu1,8C 5,8 25 120 40 Fe-Basis 1,2 - 2,4

PMET B-MP208MD4) 6,0 - 6,4 Fe20Cu1,8C 6,2 20 140 50 Fe-Basis 1,2 - 2,4

PMET B-QLD 6,4 - 6,8 Cu9Sn 6,6 25 140 30 Bronze -

PMET B-QMD 6,8 - 7,2 Cu9Sn 7,0 20 180 35 Bronze -

PMET B-H4LD4) 6,2 - 6,6 Cu9Sn1,5C 6,4 24 120 30 Bronze 1,0 - 2,0

PMET B-H4MD4) 6,6 - 7,0 Cu9Sn1,5C 6,8 19 160 35 Bronze 1,0 - 2,0

13

I

Weitere Informationen fi nden Sie in unserem speziellen GKN Lagerkatalog


Cu [Gew.-%]

Sn [Gew.-%]

Fe [Gew.-%]

Sonstige [Gew.-%]

DIN30910 Sint-

ISO5755

MPIF35

- - Rest <2 A 00 -F-00-K170 n. a.

- - Rest <2 B 00 -F-00-K220 n. a.

1,5 - 2,5 - Rest <2 A 10 -F-00C2-K200 F-0000-K15

1,5 - 2,5 - Rest <2 B 10 -F-00C2-K250 F-0000-K23

32,0 - 40,0 3,5 - 4,5 Rest <2 n. a. -F-03C36T-K90 n. a.

32,0 - 40,0 3,5 - 4,5 Rest <2 n. a. -F-03C36T-K120 n. a.

1,0 - 2,0 - Rest <2 n. a. -F-03G3-K70 FG-0303-K10

1,0 - 2,0 - Rest <2 n. a. -F-03G3-K80 FG-0303-K12

2,5 - 3,5 - Rest <2 B 11 n. a. n. a.

1,5 - 2,5 - Rest <2 B 11 n. a. n. a.

18,0 - 22,0 - Rest <2 A 22 n. a. n. a.

18,0 - 22,0 - Rest <2 B 22 n. a. n. a.

Rest 7,0 - 11,0 - <2 A 50 -C-T10K-140 CT-1000-K26

Rest 7,0 - 11,0 - <2 B 50 -C-T10K-180 CT-1000-K37

Rest 7,0 - 11,0 - <2 A 51 -C-T10GK-120 CTG-1001-K17

Rest 7,0 - 11,0 - <2 B 51 -C-T10GK-160 CTG-1001-K23

14

Lagerwerkstoffe (US-Standard Info)


GKN Werkstoff-Code

Dichteölinfi ltriert

[g/cm3]

TypischeZusammen-

setzung

Typ. Dichteölinfi ltriert

[g/cm3]

MIn. K-Factor [N/mm2]

MinimumOil-Inhalt

[%]Bemerkung

PMET B-B0000 6,0 - 6,4 Cu10Sn 6,2 130 24 Bronze mit niedrigem Graphitgehalt

PMET B-B0000-A 6,4 - 6,8 Cu10Sn 6,6 180 19 Bronze mit niedrigem Graphitgehalt

PMET B-B0000-B 6,8 - 7,2 Cu10Sn 7,0 260 12 Bronze mit niedrigem Graphitgehalt

PMET B-B00012 6,0 - 6,4 Cu10Sn1C 6,2 120 22 Bronze mit mittlerem Graphitgehalt

PMET B-B00012-A 6,4 - 6,8 Cu10Sn1C 6,6 160 17 Bronze mit mittlerem Graphitgehalt

PMET B-B00012-A 6,8 - 7,2 Cu10Sn1C 7,0 210 17 Bronze mit mittlerem Graphitgehalt

PMET B-B00025-A 5,8 - 6,2 Cu10Sn3C 6,0 70 11 Bronze mit hohem Graphitgehalt

PMET B-B00025-B 6,2 - 6,6 Cu10Sn3C 6,4 100 5 Bronze mit hohem Graphitgehalt

PMET B-DB10365-A 5,6 - 6,0 Fe36Cu4Sn1C 5,8 110 22 Eisen-Kupfer-Zinn Bronze

PMET B-DB10365-B 6,0 - 6,4 Fe36Cu4Sn1C 6,2 150 17 Eisen-Kupfer-Zinn Bronze

PMET B-DB005410-A 5,6 - 6,0 Cu38Fe6Sn1C 5,8 100 22 Eisen-Kupfer-Zinn Bronze

PMET B-DB005410-B 6,0 - 6,4 Cu38Fe6Sn1C 6,2 150 17 Eisen-Kupfer-Zinn Bronze

PMET B-1000-A 5,6 - 6,0 Fe 5,8 100 21 Eisen

PMET B-1000-B 6,0 - 6,4 Fe 6,2 160 17 Eisen

PMET B-1005-A 5,6 - 6,0 Fe0,5C 5,8 140 21 Eisen-Kohlenstoff

PMET B-1005-B 6,0 - 6,4 Fe0,5C 6,2 190 17 Eisen-Kohlenstoff

PMET B-1008-A 5,6 - 6,0 Fe0,8C 5,8 140 21 Eisen-Kohlenstoff

PMET B-1008-B 6,0 - 6,4 Fe0,8C 6,2 220 17 Eisen-Kohlenstoff

PMET B-1020-A 5,6 - 6,0 Fe2Cu 5,8 140 22 Eisen-Kupfer



PMET B-10100-B 6,0 - 6,4 Fe10Cu 6,2 210 19 Eisen-Kupfer

PMET B-1025-A 5,6 - 6,0 Fe2Cu0,5C 5,8 140 22 Eisen-Kupfer

PMET B-1025-B 6,0 - 6,4 Fe2Cu0,5C 6,2 240 17 Eisen-Kupfer-Kohlenstoff

PMET B-1028-A 5,6 - 6,0 Fe2Cu0,8C 5,8 170 22 Eisen-Kupfer-Kohlenstoff






PMET B-10023G-A 5,6 - 6,0 Fe0,3C2,5Gr 5,8 170 18 Eisen-Graphit

PMET B-10023G-B 6,0 - 6,4 Fe0,3C2,5Gr 6,2 240 12 Eisen-Graphit

1) Außer den genannten Elementen sind bis zu 2% weitere Legierungselemente zulässig.

I

15


C [Gew.-%]

Cu [Gew.-%]

Sn [Gew.-%]

Fe [Gew.-%]

Graphit [Gew.-%]

Sonstige [Gew.-%]

DIN 30910Sint- ISO-5755 MPIF

0,0 - 0,3 87,2 - 90,5 9,5 - 10,5 - - <2 - -C-T10K-110 CT-1000-K19

0,0 - 0,3 87,2 - 90,5 9,5 - 10,5 - - <2 A 50 -C-T10K-140 CT-1000-K26

0,0 - 0,3 87,2 - 90,5 9,5 - 10,5 - - <2 B 50 -C-T10K-180 CT-1000-K37

0,5 - 1,8 85,7 - 90,0 9,5 - 10,5 - - <2 - -C-T10GK-90 CTG-1001-K17

0,5 - 1,8 85,7 - 90,0 9,5 - 10,5 - - <2 A 51 -C-T10GK-120 CTG-1001-K23

0,5 - 1,8 85,7 - 90,0 9,5 - 10,5 - - <2 B 51 -C-T10GK-160 CTG-1001-K30

2,5 - 5,0 82,8 - 88,3 9,5 - 10,5 - - <2 n. a. n. a. CTG-1004-K10

2,5 - 5,0 82,8 - 88,3 9,5 - 10,5 - - <2 n. a. n. a. CTG-1004-K15

0,5 - 1,3 34,0 - 38,0 3,5 - 4,5 54,2 - 62,0 - <2 n. a. -F-03C36T-K90 FCTG-3604-K16

0,5 - 1,3 34,0 - 38,0 3,5 - 4,5 54,2 - 62,0 - <2 n. a. -F-03C36T-K120 FCTG-3604-K22

0,5 - 1,3 50,2 - 58,0 5,5 - 6,5 50,2 - 58,0 - <2 n. a. -F-03C45T-K70 CFTG-3806-K14

0,5 - 1,3 50,2 - 58,0 5,5 - 6,5 50,2 - 58,0 - <2 n. a. -F-03C45T-K100 CFTG-3806-K22

0,0 - 0,3 0,0 - 1,5 - 96,2 - 100,0 - <2 A 00 -F-00-K170 F-0000-K15

0,0 - 0,3 0,0 - 1,5 - 96,2 - 100,0 - <2 B 00 -F-00-K220 F-0000-K23

0,3 - 0,6 0,0 - 1,5 - 95,9 - 99,7 - <2 A 01 n. a. F-0005-K20

0,3 - 0,6 0,0 - 1,5 - 95,9 - 99,7 - <2 B 01 n. a. F-0005-K28

0,6 - 0,9 0,0 - 1,5 - 95,6 - 99,4 - <2 A 01 n. a. F-0008-K20

0,6 - 0,9 0,0 - 1,5 - 95,6 - 99,4 - <2 B 01 n. a. F-0008-K32

0,0 - 0,3 1,5 - 3,9 - 93,8 - 98,5 - <2 A 10 F-00C2-K200 FC-0200-K20

0,0 - 0,3 1,5 - 3,9 - 93,8 - 98,5 - <2 B 10 F-00C2-K200 FC-0200-K34

0,0 - 0,3 9,0 - 11,0 - 86,7 - 91,0 - <2 n. a. n. a. FC-1000-K20

0,0 - 0,3 9,0 - 11,0 - 86,7 - 91,0 - <2 n. a. n. a. FC-1000-K30

0,3 - 0,6 1,5 - 3,9 - 93,5 - 98,2 - <2 n. a. n. a. FC-0205-K20

0,3 - 0,6 1,5 - 3,9 - 93,5 - 98,2 - <2 B 11 n. a. FC-0205-K35

0,6 - 0,9 1,5 - 3,9 - 93,2 - 97,9 - <2 n. a. n. a. FC-0208-K25

0,6 - 0,9 1,5 - 3,9 - 93,2 - 97,9 - <2 B 11 n. a. FC-0208-K45

0,6 - 0,9 4,0 - 6,0 - 91,1 - 95,4 - <2 n. a. n. a. FC-0508-K35

0,6 - 0,9 4,0 - 6,0 - 91,1 - 95,4 - <2 B 11 n. a. FC-0508-K46

0,6 - 0,9 18,0 - 22,0 - 75,1 - 81,4 - <2 A 22 n. a. FC-2008-K44

0,6 - 0,9 18,0 - 22,0 - 75,1 - 81,4 - <2 B 22 n. a. FC-2008-K46

0,0 - 0,5 - - - 2,0 - 3,0 <2 n. a. -F-03G3-K70 FG-0303-K10

0,0 - 0,5 - - - 2,0 - 3,0 <2 n. a. -F-03G3-K80 FG-0303-K12

16

Normen I Typische Eigenschaften1)

GKN Werkstoff-Code

TypischeDichte [g/cm³]

Koerzitiv-feldstärke

Hc [A/m]

Bmax@ 1200

A/m [T]

Permea-bilität

Härte HärteR

m

[MPa]R

p0,2

[MPa]A

[%]E

[GPa]

NominaleZusammen-

setzung

PM4EM 1000D 7,0 145 1,05 2.300 50 HRF 50 HB 195 115 12 140 Fe

PM4EM 1000E 7,25 145 1,20 2.900 55 HRF 55 HB 255 155 17 155 Fe

PM4EM 10P40D 7,15 120 1,25 3.200 55 HRB 95 HB 380 270 12 155 Fe0,45P

PM4EM 10P40E 7,4 120 1,35 3.600 65 HRB 115 HB 415 280 15 170 Fe0,45P

PM4EM 10S30D 7,2 80 1,30 5.000 75 HRB 135 HB 380 275 15 155 Fe3Si

PM4EM 50NiE 7,5 25 1,20 10.000 40 HRB 80 HB 275 170 15 110 Fe50Ni

PM4EM SS410C 6,7 390 1,15 340 85 HRB 165 HB 280 150 10 125 Fe12Cr

PM4EM SS410D 7,0 330 1,23 410 95 HRB 210 HB 320 190 14 140 Fe12Cr

PM4EM SS430C 6,7 320 1,06 320 70 HRB 120 HB 300 170 12 125 Fe16Cr

PM4EM SS430D 7,0 280 1,17 370 90 HRB 185 HB 340 200 16 140 Fe16Cr

Gesinterte weichmagnetische Werkstoffe

1) Durch die Auswahl der Fertigungsbedingungen können die Eigenschaften beeinflusst und optimiert werden. Fragen Sie einen Experten von GKN Sinter Metals nach der besten Lösung für Ihre spezielle Anwendung.2) C <0.1 Gew-%; Co < 0.1 Gew-%

GKN Werkstoff-Code

Typische Eigenschaften*

B @ 10 kA/m[T]

Permea-bilität

Koerzitivfeld-stärke

Hc [A/m]

Wirbelstromverluste bei 1T

P @ 50Hz[W/kg]

P @ 400Hz[W/kg]

P @ 1000Hz[W/kg]

PM4EM 10 1,56 502 249 6 59 168

PM4EM 10-HS 1,55 550 272 6 69 229

PM4EM 11 1,56 472 249 6 59 164

PM4EM 11-HS 1,59 557 260 6 59 176

PM4EM 15 1,4 259 256 7 61 174

PM4EM 15-HS 1,36 376 406 7 70 205

PM4EM 35 1,3 337 327 6 56 152

PM4EM 35-HS 1,26 332 392 8 72 201

* Gemessen an genormten Ringen

Nichtgesinterte weichmagnetische Werkstoffe (SMC)

17

I


AnwendungenFe

[Gew-%]P

[Gew-%]Ni

[Gew-%]Si

[Gew-%]Cr

[Gew-%]Sonstige [Gew-%]

DIN EN 10331

DIN 30910Sint-

MPIF

Rest - - - - < 0,5 S-Fe-165 D 00 FF-0000-20W

Für den Einsatz mit Gleichstrom und niederfrequentem Wechselstrom oder bei Dauermagnetsystemen

Rest - - - - < 0,5 S-Fe-150 E 00 FF-0000-20X

Rest 0,45 - - - < 0,5 S-FeP-130 D 35 FY-4500-17X

Rest 0,45 - - - < 0,5 S-FeP-110 E 35 FY-4500-17Y

Rest - - 3 - < 0,5 S-FeSi-80 n. a. FS-0300-12X

Rest - 50 - - < 0,5 S-FeNi-20 n. a. FN-5000-5Z

Rest - - - 13 < 1 n. a. C 43 SS-410LFür den Einsatz mit Gleichstrom und niederfrequentem Wechselstrom oder bei Dauermagnetsystemen mit hoher Korrosi-onsbeständigkeit

Rest - - - 13 < 1 n. a. D 43 SS-410L

Rest - - - 18 < 1 n. a. C 42 SS-430L

Rest - - - 18 < 1 n. a. D 42 SS-430L

Rm

: Zugfestigkeit RP: Streckgrenze


AnwendungenBiegebruch-festigkeit

[MPa]

Dichte [g/cm³]P @ 2000Hz

[W/kg]

384 39 bis zu 7,4

Bürstenlose Gleichstrommotoren; Transversalfl uss- und Axialfl uss- Anwen-dungen; Transformatoren; weichmagnetische Hochfrequenz-Anwendungen

617 121 bis zu 7,4

377 42 bis zu 7,5

426 136 bis zu 7,5

385 48 bis zu 7,3

501 100 bis zu 7,3

329 62 bis zu 7,3

498 149 bis zu 7,3

18

MIM - Einsatzhärtbare Stähle

MIM - Vergütungsstähle

Werkstoff

Gesintert Wärmebehandelt Chemische Zusammensetzu

Dichte[g/cm³]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

C[%]

Ni[%]

Cr[%]

Mo[%]

Mn[%]

IMET Ni 2 > 7,40 280 140 25 90 nach Absprache < 0.1 1.90-2.20 - - -

IMET Ni 8 > 7,40 350 200 15 90 nach Absprache < 0.1 7.50-8.50 - - -

IMET 8620 > 7,40 400 220 15 90 nach Absprache0.12-0.23

0.40-0.70

0.40-0.60

0.15-0.25 -

Werkstoff

Gesintert Wärmebehandelt Chemische Zusammensetzung

Dichte[g/cm³]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

C[%]

Ni[%]

Cr[%]

Mo[%]

Mn[%]

Si[%]

IMET 316 L > 7,60 450 160 40 105 n. a. <0,03 10,00-14,00

16,00-18,00

2,00-3,00 <2 <1

IMET 430 > 7,40 350 200 20 190 n. a. <0,08 - 15,50-17,50 - <1 < 1

IMET 17-4 PH > 7,50 800 700 3 250 1.000 950 2 350 <0,07 3,00-5,00

15,00-17,50 - <1 <1

MIM - Korrosionsbeständige Stähle

1) Prozentualer Massenanteil

Werkstoff

Gesintert Wärmebehandelt Chemische Zusammensetzung1)

Dichte[g/cm³]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

C[%]

Ni[%]

Cr[%]

Mo[%]

Mn[%]

Si[%]

IMET Ni 2C > 7,40 450 250 5 170 1.000 800 2 600 0,40-0,70

1,90-2,20 - - - -

IMET Ni 8C > 7,40 700 350 3 320 1.200 1.000 2 600 0,40-0,70

7,50-8,50 - - - -

IMET Cr Mo 4 > 7,40 600 350 4 110 1.350 1.150 2 450 0,35-0,45 - 0,90-

1,200,15-0,30 - -

IMET 8740 > 7,40 600 350 5 180 1.600 1.100 1 450 0,45-0,55

0,50-0,80

0,40-0,60

0,25-0,40 - 0.30-

0.55

IMET Cr 6 > 7,40 950 630 5 250 1.5001.400

1.2501.100

10,5

450650

0,80-1,05 - 1,35-

1,65 - - -

19

I

ng1) Vergleichbare Bezeichnung

Eigenschaften Anwendungen Si

[%]Cu[%]

Fe[%]

Stoff-Nr.: DIN

AISI/SAE/MPIF

Sonstige

- - Rest n. a. MPIF MIM - 2200

Carbonyleisenmit 2% Nickel gute Festigkeit, Ermüdungsfestigkeit,

hohe Oberfl ächenhärteallgemeiner Maschinenbau

- - Rest n. a. MPIF MIM - 2700

Carbonyleisenmit 8% Nickel

- - Rest 1.6523 AISI/SAE 8620 21 NiCrMo 2 für Teile mit höchster Beanspru-

chung, hohe Oberfl ächenhärte

Zahnräder-Segmente, Tellerräder, Nockenwellen, Werkzeuge, Maschi-nenbau

g1) Vergleichbare Bezeichnung

Eigenschaften AnwendungenCu[%]

Nb[%]

Fe[%]

Stoff-Nr.: DIN

AISI/SAE Sonstige

- - Rest 1.4404 AISI 316 LX 2 Cr-NiMo 17 13 2

sehr gute Korrosionsbeständigkeit, austeni-tisch, nichtmagnetisch, geringe Härte, guteZähigkeit, gute Polierbarkeit und Abbilde-genauigkeit

Apparatebau, chemische Industrie,Uhren und Schmuck, Medizintechnik

- - Rest 1.4016 AISI 430 X 6 Cr 17 gute Festigkeit und Korrosionsbeständig-keit, ferritisch

Automobilindustrie

3,00- 5,00

0,15-0,45 Rest 1.4542 SAE J 467

(17-4PH)X 5 CrNi-CuNb 17 4

gute Korrosionsbeständigkeit, martensi-tisch, ferromagnetisch, vergütbar durch Ausscheidungshärten

Pumpenteile, Medizintechnik, Auto-mobilindustrie, Maschinenbau,Luft- und Schifffahrt

Rm

: Zugfestigkeit RP0.2

: Streckgrenze A: Bruchdehnung

Vergleichbare Bezeichnung

Eigenschaften AnwendungenFe[%]

Stoff-Nr.: DIN

AISI/SAE Sonstige

Rest n. a. n. a. Carbonyleisenmit 2% Nickel

sehr gute Oberfl äche, gute Festigkeit vielseitige Anwendungen (z.B. Maschinenbau,Waffenteile)

Rest n. a. n. a. Carbonyleisenmit 8% Nickel

Rest 1.7225 AISI/SAE 4140 42 CrMo 4

hohe Festigkeit und Zähigkeit, großer Vergütungsdurchmesser

Maschinenbau, Waffenteile, Getriebeteile

Rest 1.6546 AISI/SAE 8740 40NiCrMo2 2 verschleißfeste, hochbeanspruchte Teile für Maschi-

nenbau und Automobilindustrie

Rest 1.3505 AISI/SAE 52100 100 Cr 6 Werkzeugstahl für Kaltarbeit, hohe Ver-

schleißbeständigkeit, hohe Härteallgemeiner Maschinenbau

20

MIM - Weichmagnetische Stähle

Werkstoff

Gesintert Wärmebehandelt Chemische Zusamm

Dichte[g/cm³]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

C[%]

Ni[%]

Cr[%]

Mo[%]

Mn[%]

IMET Si 3 > 7,40 450 300 20 160 n. a. < 0,1 - - - -

IMET FN 50 > 7,40 400 150 25 110 n. a. < 0,1 49,50-50,50 - - -

IMET F S > 7,40 220 100 40 60 n. a. < 0,1 - - - -

Werkstoff

Gesintert Wärmebehandelt Chemische Zusamm

Dichte[g/cm³]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

C[%]

Ni[%]

Cr[%]

Mo[%]

Co[%]

Al[%]

IMET GHS-4 *) > 7,70 700 550 1 310 n. a. 2,0-2,4 38,0-42,0 11,0-13,0 5,0-7,0 - -

IMET 310N **) > 7,55 650 380 7 220 n. a. 0,20-0,50 19,0-22,0 24,0-26,0 - - -

IMET N 90 ***) > 7,8 1.000 620 10 280 1.100 650 10 300 ≤ 0,13 Rest 18,0-21,0 - 15,0-21,0 1,0-2,0

MIM - Legierungen für Hochtemperaturanwendungen

MIM - Werkzeugstähle

1) Prozentualer Massenanteil

*) Hitze- und verschleißbeständige Legierung **) Hitzebständige Legierung ***)Superlegierung

Werkstoff

Gesintert Wärmebehandelt Chemische Zu

Dichte[g/cm³]

Rm

[MPa] R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

Rm

[MPa]R

p 0.2

[MPa]A

[%]Härte[HV 10]

C[%]

Cr[%]

W[%]

IMET M2 > 7,70 1.100 700 1 480 - - - 800 0,95-1,05 3,80-4,50 5,50-6,75

21

I

mensetzung1) Vergleichbare Bezeichnung

Eigenschaften AnwendungenSi

[%]Cu[%]

Fe[%]

Stoff-Nr.: DIN

AISI/SAE/MPIF Sonstige

2,50-3,00 - Rest 1.0884 MPIFMIM-Fe-3%Si

Carbonyleisenmit 3% Silizium relativ hohe Per-

meabilität

für Polschuhe und Relaisteile (wenn rascheUnmagnetisierung notwendig ist)

- - Rest 1.3926 MPIFMIM-Fe-50%Ni

Carbonyleisenmit 50% Nickel Polschuhe, Relaisteile, Rotoren, Statoren

etc.- - Rest n. a. n. a. Carbonyleisen hohe Polarisation

mensetzung1) Vergleichbare Bezeichnung

Eigenschaften AnwendungenTi

[%]Si

[%]Mn[%]

V[%]

Nb[%]

Fe[%]

Stoff-Nr.: DIN

AISI/SAE Sonstige

- 1,5-1,9 0,8-1,3 0,8-1,0 - Rest n. a. n. a. PI Ni 40 Cr 12 Mo 6 hohe Einsatztemp., verschleißbeständig

Turbolader

- 0,75-1,30 <1,5 - 1,2-1,5 Rest 1.4848 ACI HK 30 G- X40 CrNiSi 25 20 Einsatztemperatur bis 850°C

Turbolader

3,0-4,0 ≤ 1,0 ≤ 1,0 - - ≤ 1,5 2.4632 SAE J775 (HEV-6) NiCr 20 Co 18 Ti

Nickel-Basis-Legierung für höchste Temperatur-anwendungen

Turbolader

Rm

: Zugfestigkeit RP0.2

: Streckgrenze Al: Bruchdehnung

usammensetzung1) Vergleichbare Bezeichnung

Eigenschaften AnwendungenMo[%]

V[%]

Fe[%]

Stoff-Nr.: DIN

AISI/SAE Sonstige

4,50-5,50 1,75-2,20 Rest 1.3342 AISI M2 SC 6-5-2 verschleißbeständigerSchnellarbeitsstahll

Schneidmesser, Düsen

22

TM

Das PM-Verfahren bietet wirtschaftliche Vorteile im Vergleich zu anderen Metall-Formgebungsverfahren. Drei wichtige Kri-terien zeichnen das Verfahren aus:

Obwohl Metallpulver mehr kosten als konventioneller Stahl, wird dieser Unterschied durch die 100%ige Werkstoffaus-nutzung ausgeglichen. Dies gilt sowohl für typische PM Teile von weniger als 1 kg Gewicht als auch für schwerere Teile wobei das Ursprungsgewicht des konventionellen Rohlings größer ist als das bearbeitete Fertigteil.

Die große Vielfalt zulässiger Geometrien ermöglicht Bautei-le, die mehrere Funktionen in sich vereinigen und oft ganze Baugruppen herkömmlich produzierter Teile ersetzen kön-nen. Zum Beispiel können Innen- und Außenverzahnungen, Bohrungen und Sacklöcher mit Profil oder auch Öffnungen mit Senkung oder Absatz in einem einzigen Formgebungs-schritt hergestellt werden.

Die Effizienz hängt von der Arbeitsgeschwindigkeit der Pres-se, den Fließeigenschaften des Pulvers und der Höhe des zu pressenden Teils ab. Hingegen werden die Sinterkosten durch die benötigte Materialqualität, die Sintertemperatur und –zeit, und Schutzatmosphäre beeinflusst, sind aber re-lativ unabhängig von der Teilegeometrie.

Die Parameter des Fertigungsprozesses werden durch die geforderten Bauteileigenschaften bestimmt; sie sind ab-gestimmt auf die chemische Zusammensetzung, Dichte und Maßgenauigkeit des Bauteils. Ein Kostenvergleich mit Wettbewerbstechnologien wie Stanzen, Kaltumformung, Präzisionsgießen, Präzisionsschmieden und Kunststoff- spritzgießen wird stark von dem geforderten Werkstoff, der Geometrie und der Stückzahl beeinfl usst.

Je höher die Anforderungen an die Werkstoffeigenschaften sind, je enger die geforderten Maßtoleranzen und je größer die Stückzahl ist, um so größer sind die Vorteile beim Ein-satz von gesinterten Bauteilen. Auch wenn eine zerspanen-de Nachbearbeitung aus Gründen der Maßtoleranzen oder der Geometrie notwendig wird bleibt der Kostenvorteil von Sinterteilen oft erhalten.

Die PM-Technologie eignet sich besonders für hohe Stück-zahlen, da anfängliche Investitionen in formgebende Werk-zeuge erforderlich sind.

Ein weiterer signifi kanter Vorteil – das PM-Verfahren schont natürliche Ressourcen durch Recycling, spart Rohmateriali-en und der Produktionsprozess erzeugt geringere Emissio-nen.

Wirtschaftlichkeit

nahezu 100 % Werkstoffausnutzung (keine Verluste • durch Materialabfall)vielfältige, kostenneutrale Fertigungsmöglichkeiten • zur Erfüllung kundenspezifischer Anforderungenweitgehende Anpassungsfähigkeit der Werkstoffei-• genschaften an die Funktion der Bauteileumweltfreundlich•

23

Inhaltsverzeichnis II

Teil I: Werkstoffübersicht

Teil II: Fertigungsverfahren

SinterstähleOberfl ächenverdichtbare SinterstählePM AluminiumwerkstoffeRostfreie StählePulverschmiedestähleLagerwerkstoffe (DIN-/ISO-Standard Info)Lagerwerkstoffe (US-Standard Info)Gesinterte weichmagnetische Werkstoffe Nicht gesinterte weichmagnetische Werkstoffe (SMC)MIM - Einsatzhärtbare StähleMIM - Korrosionsbeständige Stähle MIM - VergütungsstähleMIM - Weichmagnetische StähleMIM - Legierungen für Hochtemperaturanwendungen MIM - Werkzeugstähle

WirtschaftlichkeitInhaltsverzeichnis IIFormgebungsverfahrenFertigungsverfahrenMögliche NachbehandlungenDas PresswerkzeugWerkzeugprinzip - MaßtoleranzenOberfl ächengüten an SinterteilenHärtevergleichstabelle KonstruktionsrichtlinienTechnische UnterstützungMärkteGKN - Innovation durch Forschung und EntwicklungQualität - QS ManagementNotizen

4668

1012141616181818202020

222324262728293032343638404243

24

Allgemeine Hinweise

Die Sintertechnologie eignet sich zur Herstellung unterschiedlichster Bauteile; von hochporösen Filteranwendungen bis zu hoch-dichten pulvergeschmiedeten Motoren- und Getriebeteilen.

Formgebungsverfahren

Konventionelle PM

Die meisten PM-Produkte werden nach dem „konventionellen“ Verfahren gefertigt, das in den 1930er Jahren entwickelt wurde. Durch kontinuierliche Verbesserungen der Materialien und der Fertigungsverfahren sind wettbewerbsfähige und robuste Hoch-leistungsprodukte entstanden.

PM Aluminium

Die modernen PM Aluminium-Werkstoffe, die eigens von GKN entwickelt wurden, setzen neue Maßstäbe bei Werkstoffanforderungen. Wenn Gewichtsreduzierung und Leistungssteigerung eine hohe Priorität besitzen, bieten diese Materialien dem Kons-trukteur komplett neue Möglichkeiten.

Poröse Metall-Filter

Die Filter und vergleichbaren Materialien von GKN unterliegen einer äußert präzisen Kontrolle des Porenraumes. Im Vergleich zu herkömmlichen Filtern sichern sie, bei einer Vielzahl von anspruchsvollen Anwendungen, die erforderlichen Leistungen zu bringen.

Pulverschmieden

Diese Anwendung schafft nahezu vollständig verdichtete Bauteile, welche beachtli-chen dynamischen Belastungen standhalten und über eine ausgezeichnete axiale Präzision verfügen.

25

II

Oberfl ächenverdichtete PM

Diese neue PM Fertigungstechnik sorgt für Produkte mit einer eindrucksvollen Leis-tungsfähigkeit, gleichzusetzen mit herkömmlichen Bauteilen mit hoher Dichte und mehr Gewicht. Das Verfahren ist ideal für komplexe, hochbelastbare und dennoch leichte Zahnräder.

Metal Injection Moulding

Der Metallpulverspritzguss (MIM) nimmt eine einzigartige Stellung zur Lösung extre-mer Aufgaben und Herausforderungen ein. Indem die dreidimensionale Gestaltungs-freiheit der Kunststoff-Spritzgusstechnik mit der Leistungsfähigkeit von legierten, rost-freien Stählen und hoch temperaturbeständigen Legierungen verbunden werden.

Sintergleitlager

Gesinterte selbstschmierende Gleitlager sind unverzichtbare Maschinenelemente. In den typischen Einsatzbereichen sind sie erheblich kostengünstiger als Wälzlager und benötigen weniger Platz. Im Gegensatz zu Kunststofflagern enthalten gesinterte Gleit-lager ein Porenvolumen von 15 – 30 Prozent, das über die gesamte Lebensdauer als Schmierstoffreservoir dient.

Weichmagnetische PM-Komponenten

Die wachsende Nachfrage nach Elektromotoren und elektromechanischen Systemen hat einen großen Bedarf an neuen Konstruktionen und Werkstoffen hervorgerufen. Die modernen weichmagnetischen Werkstoffe der Sintertechnik ermöglichen die Entwick-lung von Produkten in kleineren Bauweisen mit höherer Leistung.

26

1. Mischen

Als Ausgangsmaterial dienen Metallpulver, die in den gewünsch-ten Zusammensetzungen gemischt werden. Legierte Pulver können ebenso verwendet werden wie elemen-tare Pulver.

2. Pressen

Die Teile werden in speziell konstruierten Werkzeugen gepresst. Durch die Wahl des Pressdrucks, meist im Bereich von 400 – 800 MPa, kann die Dichte innerhalb bestimmter Grenzen variiert wer-den.

3. Sintern

Beim Sintern – der Erwärmung unter kontrollierten Bedingun-gen (Zeit, Temperatur und Schutzgas-Atmosphäre) – erhalten die Presslinge ihre mechanische Festigkeit. Bei diesem Pro-zess-Schritt, der deutlich unterhalb der Schmelztemperatur der Haupt-Werkstoffkomponente stattfindet, wird eine feste Verbin-dung der Pulverteilchen erzeugt, ohne dass die Form des Bau-teils verändert wird. Beim Sintern kommt es zu Diffussions- und Rekristallisationsvorgängen.

4. Kalibrieren / Schmieden

Kalibrieren: Beim Sintern unterliegen die Presslinge kleinen Maßänderungen. Deshalb werden Bauteile mit sehr engen Maß-toleranzen in separaten Werkzeugen kalibriert. Kalibrierte Teile haben eine exzellente Oberflächengüte. Schmieden: Um Bauteile für extrem hohe Belastungen herzustel-len, wird statt des Kalibrierens, das bei Raumtemperatur stattfin-det, ein Schmiedeprozess bei hoher Temperatur durchgeführt. Verglichen mit konventionellem Schmieden muss im Anschluss kein Grat entfernt werden.

5. Fertigteil

Meistens endet der Produktionsprozess des Fertigteils nach dem Kalibrieren / Schmieden. Dennoch, sollten vom Kunden engere Toleranzen oder komplexere Formen gefordert werden, ist GKN in der Lage dies durch nachträgliche Bearbeitungen zu erreichen.

Fertigungsverfahren

Gleitmittel Grafit

Kupfer-pulver

Legierungs-elemente

Eisen-pulver Pulver-

mischungen

Gleitmittelausbrennen

Sintern Abkühlen

Kalibrieren Schmieden

27

II

Produktionsprozess - mögliche Nachbehandlungen

Mögliche Nachbehandlungen - Beispiele

Fügen

Gedrehter Innenkonus

Oberflächenverdich-tung mittels Walzver-fahren

Induktiv gehärteteVerzahnung

Gedrehter Außen-durchmesser

GeschliffeneOberfläche

Organisch beschichteteOberfläche

mechanischeBearbeitung

Wärme-behandlung

Oberflächen-behandlung

28

Das Pressen kompliziert geformter Teile erfordert eine aus-geklügelte Werkzeugtechnik, die Verwendung von Dornen für Bohrungen, geteilten Stempeln und einstellbaren Füll-höhen für mehrquerschnittige Teile. Um eine gleichmäßi-ge Dichteverteilung im Bauteil zu erzielen, werden die Be-wegungen der Werkzeugkomponenten berechnet und im Presszyklus programmiert.

Selbst Hinterschneidungen können mit einer speziellen, von GKN Sinter Metals entwickelten Technik erzeugt werden.

Die Werkzeuge werden meist aus Schnellarbeitsstahl oder Hartmetall gefertigt. Ihre Standzeit ist abhängig von Teile-geometrie, Werkstoff und Maßtoleranzen und kann einige zehntausend bis zu millionen von Teilen erreichen.

Das Presswerkzeug

Bei der Fertigung der Sinterteile wird das Metallpulver ge-presst, so dass die Pulverteilchen an ihren Kontaktstellen kaltverschweißen. Hierdurch erhält das Teil eine ausrei-chende ‚Grünfestigkeit’, um weiter verarbeitet werden zu können. Die Pressdichte muss hoch genug sein, um die ge-forderten Eigenschaften zu erreichen. Auslegung und Qua-lität des Presswerkzeugs müssen sicherstellen, dass das Teil nach dem Sintern die gewünschten Festigkeiten und Abmessungen hat.

Im einfachsten Fall – einer Tablettenform – besteht das Werkzeug aus einer Matrize und je einem Ober- und Unter-stempel. Durch unabhängig gesteuerte Pressenbewegun-gen wird das Einfüllen des Pulvers, der Pressvorgang und das Auswerfen des Teils erzielt.

Oberstempel

Matrize

Matrizenplatte

Unterstempel

Dorn

Grundplatte

Traverse

29

II

Werkzeugprinzip - Maßtoleranzen

Das axiale Pressen bietet vielfältige Möglichkeiten der Formgebung und eine hervorragende Wiederholgenauigkeit der Maße. Die Formgebung von Sinterteilen ist im Wesentli-chen durch die Konstruktion und Herstellung der Werkzeuge definiert. Die für die Sintertechnik geeignete Auslegung des Bauteils und die Werkstoffauswahl haben großen Einfluss auf die Werkzeugstandzeit und folglich auf den Preis des Teils. Es lohnt sich daher, die Konstruktionsrichtlinien für das PM-Verfahren zu beachten. Die formgebenden Teile des Werkzeugs sind Matrize, Dorn, Ober- und Unterstempel. Die wichtigsten Optionen bei der Konstruktion von Presswerk-zeugen werden in Abb. 1 gezeigt.Die Matrize erzeugt die äußere Form des Bauteils. Ihre Geo-metrie ist beliebig. Absätze und Schrägen in axialer Rich-tung sind zulässig. Bohrungen und Durchbrüche in Press-richtung werden von Dornen geformt, die auch konturiert sein können. Die Stirnseiten der Teile werden von den Stem-peln geformt. Scharfe Fasen und scharfe Übergänge zu den Außenflächen sind zu vermeiden. Absätze bis zu max. 15% der Gesamthöhe des Bauteils können ohne Stempelteilung hergestellt werden. Um Werkzeugprobleme zu vermeiden, sollte eine Mindestwandstärke von 2 mm eingehalten wer-den.

Entformungsschrägen an den äußeren Flächen sind • nicht notwendigStirnkonturen sollten einen Neigungswinkel von 7° • habenÜbergänge und Kanten, die in der Matrize geformt • werden, sollten Radien haben

Die Möglichkeiten, Gewinde, Nuten und Bohrungen quer zur Pressrichtung zu fertigen, sind begrenzt. Diese Geometrien müssen meistens durch nachträgliche mechanische Bear-beitung erzeugt werden. Jedoch können Hinterschneidun-gen mit einer speziellen, GKN-eigenen Technik in gewissem Umfang sehr wohl hergestellt werden.Die Konstruktionsrichtlinien sind auf Seite 34 dargestellt.

Maßgenauigkeit

GKN Sinter Metals ist bestrebt in der Entwicklungsphase eine maßgeschneiderte Lösung zu erarbeiten, um die Kun-denanforderungen hinsichtlich Toleranz und Funktion zu erfüllen. Konstruktion und Fertigung der Werkzeuge haben unmittelbaren Einfluss auf die Maßhaltigkeit der Bauteile. Form- und Lagetoleranzen werden hauptsächlich von der Anordnung der Werkzeugteile beeinflusst. Sie hängen von dem Werkzeugspiel zwischen Stempeln und Matrize oder zwischen Stempeln und Dornen ab. Bei Teilen mit mehreren unterteilten Stempeln (mehrquerschnittigen Teilen) addie-ren sich die Werkzeugspiele und verringern so die Gesamt-genauigkeit. Höhentoleranzen werden von der Steifigkeit der Pulver- und Kalibrierpressen beeinflusst und liegen ty-pischerweise zwischen 0,1 und 0,2 mm. Engere Toleranzen als die oben beschriebenen (Abb. 2), können durch zusätz-liche mechanische Bearbeitung erzielt werden. Der geringe Verzug beim Sinterprozess kann durch Kalibrieren der Teile korrigiert werden. Je nach Dichte und Werkstoff der Teile kön-nen hierdurch Verbesserungen der Maßgenauigkeit um ca. zwei Toleranzklassen erzielt werden (z.B. von ISO/IT 8-9 auf ISO/IT 6-7). Ein zusätzlicher Vorteil des Kalibrierens ist die partielle Erhöhung der Oberflächendichte und die Verbes-serung der Oberflächenqualität. Allerdings sind bei hohen Dichten und Festigkeiten die erzielbaren Verbesserungen der Maßgenauigkeiten eingeschränkt. Zusätzliche Oberflä-chen- und Wärmebehandlungen haben ebenfalls Einfluss auf die einhaltbaren Toleranzen.

Toleranzklassen unbearbeiteter , kalibrierter Komponenten

Abb. 1

Werkzeug für ein einquer-schnittiges Bauteil

Werkzeug mitBundmatritze

Werkzeug mit koni-scher Bundmatritze

Werkzeug für ein mehrschnittiges

Bauteil

Werkzeug mit geteil-tem Oberstempel für ein mehrquerschnit-

tiges Bauteil

Werkzeug mit geteilter Matritze

Abb. 2

30

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Für Sinterteile werden leider immer noch vorwiegend Rau-heitswerte wie Rt, Ra or Rz in Größenordnungen vorgeschrie-ben, denen offenbar vorwiegend Erfahrungen mit Oberflä-chengüten bei spanend bearbeiteten Flächen nicht poröser Werkstoffe zugrunde liegen.

Die Rauheitsmessung bei pulvermetallurgischen Produk-ten gemäß DIN 476, 4768 und 4771 auf handelsüblichen Messgeräten vermittelt aber wesentlich rauere Oberflächen, als tatsächlich vorhanden sind. Tiefe Poren führen nämlich vorzugsweise zu extrem hohen Rt-Werten, selbst wenn pla-teauartige Oberflächen vorliegen, die bekanntlich hervorra-gende Gleiteigenschaften aufweisen.

Beim Vergleich der Profile von Oberflächen spanend be-arbeiteter Werkstücke erschmolzener Stähle mit denen poröser Sintermetalle zeigt sich, dass der Sinterwerkstoff hinsichtlich der Oberflächenglätte eindeutig günstiger ab-schneidet, obwohl an den gegenübergestellten St 50 / PM- Messflächen nahezu gleiche Pt-Werte ermittelt wurden.

Aufgrund der besonderen Oberflächeneigenschaften gesin-terter Bauteile wird empfohlen, die Rauigkeit in Rpk bzw. Rk zu messen (siehe ISO 23519). Die nebenstehenden Bilder und Tabelle 1 veranschaulichen dies.

Oberfl ächengüten an Sinterteilen (ISO 23519)

a) St 50 feingedreht (Pt ~ 30)

c) Sint-C 00 sinterglatt (Pt ~ 30)

Abb. a - d) Profile von Werkstoffen gemäß Tabelle 1

Tabelle 1 Oberflächen-Rauheitswerte, gemessen an unterschiedlich bearbeiteten Stahl- und Sinterteilen

Bild BearbeitungzustandRauh

Rt Ra

a) St 50 feingedreht 10,7 1,28b) St 50 geschliffen 4,2 0,6c) SINT-C 00 sinterglatt 28 1,9d) SINT-C 00 kalibriert 10,6 1,22

31

II

��)#��)#

��)#��)#

b) St 50 geschliffen (Pt ~ 6)

d) Sint-C 00 kalibriert (Pt ~ 6)

heitswerte in μmKontaktfl äche in % bei Schnitttiefe c

Rz Rpk Rk 1 μm 2 μm 4 μm

8,2 4,5 5,4 < 1 6 123,6 1,3 1,4 < 1 71 10018 1,4 1,4 < 1 56 727,8 0,8 0,6 96 98 100

32

ZugfestigkeitRm

Vickers Härte

HV (F>98 N)

BrinellHärte

HB

Rockwell Härte

HRC HRA HRB HRF

255 80 76,1

285 90 85,6 48,0 82,6

320 100 95,1 56,2 87,0

350 110 104,6 62,3 90,5

385 120 114,1 66,7 93,6

415 130 123,6 71,2 96,4

450 140 133,1 75,0 99,0

480 150 142,6 78,7 101,4

510 160 152,1 81,7 103,6

545 170 161,6 85,0 105,5

575 180 171,1 87,1 107,0

610 190 180,6 89,5 108,7

640 200 190,1 91,5 110,1

675 210 199,7 93,5 111,3

705 220 209,2 95,0 112,4

740 230 218,7 96,7 113,4

770 240 228,2 20,3 60,7 98,1 114,3

800 250 237,7 22,2 61,6 99,5 115,1

835 260 247,2 24,0 62,4 101

865 270 256,7 25,6 63,1 102

900 280 266,2 27,1 63,8 104

930 290 275,7 28,5 64,5 105

965 300 285,2 29,8 65,2

1.030 320 304,2 32,2 66,4

1.095 340 323,3 34,4 67,6

Härtevergleichstabelle

33

II

ZugfestigkeitRm

Vickers Härte

HV (F>98 N)

BrinellHärte

HB

Rockwell Härte

HRC HRA HRB HRF

1.155 360 342,3 36,6 68,7

1.220 380 361,3 38,8 69,8

1.290 400 380,3 40,8 70,8

1.350 420 399,3 42,7 71,8

1.420 440 418,3 44,5 72,8

1.485 460 437,3 46,1 73,6

1.555 480 456,4 47,7 74,5

1.595 490 465,9 48,4 74,9

1.665 510 484,9 49,8 75,7

1.740 530 503,9 51,1 76,4

1.810 550 522,9 52,3 77,0

1.880 570 541,9 53,6 77,8

1.955 590 560,9 54,7 78,4

2.030 610 580,0 55,7 78,9

2.105 630 599,0 56,8 79,5

2.180 650 618,0 57,8 80,0

2.251 670 637,0 58,8 80,6

2.325 690 656,0 59,7 81,1

2.399 720 684,5 61,0 81,8

2.472 760 722,6 62,5 82,6

2.546 800 760,6 64,0 83,4

2.619 840 798,6 65,3 84,1

2.693 880 836,7 66,4 84,7

2.766 920 874,7 67,5 85,3

2.840 940 893,7 68,0 85,6

34

Konstruktionsrichtlinien I

Innen- und Außenfasen siehe Detail „Z“; Positionier- / Kennzeichnungsmarkierung “M” auf der Oberseite < 0,2 vorstehend oder optional vertieft.

Gewinde und Querbohrungen nicht beim Pressen herstellbar (Nachbearbeitung), Markierungen, Fasen und Krümmungen nur in Richtung Außendurchmesser, da die Kanten sonst zu scharf werden. Hinter-schneidungen sind bedingt möglich.

Durchbrüche und Kanten erfordern Radien ≥ 0,3. Bohrungen zylindrisch, Sacklöcher mit Ver-hältnis „Durchmesser / Tiefe“ max. 1:2. Alle Zahnräder außer Schneckenrädern herstellbar, Schrägverzahnungen bis max. 30°.

Runde Öffnungen werden bevorzugt. Wandstärke mind.

S = 2 mm

Vorzugsweise Version A oder B, um tangentiale Anbindung zu

vermeiden

Grat 0,15 zulässig (Grat-Taschen)

Scharfe Kanten durch zylindrischen Auslauf ersetzen

vermeiden

Tangentiale Anbindung

A ≥ 2 mm B ≥ 2 mm

C ≤ 2 x A D ca. 3 x ø 1R 0,3 - 1.5 α max. 30°

N 0.01/1 mm

E Form nach DIN 8196

F 3 x Zahn-höhe G ≤ 0,15 D

α ≥ r/0 H Gegenprofiloptional

A ≥ 1 mm C ≤ 0,2 D

35

II

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(

Konstruktionsrichtlinien II

1. Werkzeugauslegung: Durch Füllfaktor bestimmtes Füllvolumen

2. Allgemeine Konstruktionsrichtlinien

Grenzfall für Bauteile mit Bund

Verhältnis „Breite / Höhe“ Verhältnis „Bundhöhe / -breite“

Max. Bundbreite: Verhältnis“ b/h ≤ 5“ hängt ab von:

Grünteilfestigkeit• Bauteildichte• Bundgeometrie•

Faktor 5 gilt nur für rotationssymmetrischen Bund ohne Pro-fil. Alle Einflüsse, welche die Wandreibung erhöhen (z.B. Ver-zahnungen), verringern die zulässige Bundbreite.

area

with

lo

wer

den

sity

area

with

lo

wer

den

sity

(s. DIN 30912)

Dünne Bereichevermeiden

Radien vorsehen

Spitzwinklige tangen-tiale Übergänge im

Werkzeug vermeiden

± 0.025Werkzeugteilung

± 0.025Werkzeugteilung

36

Konstruktionsrichtlinien III

Ursprüngliche Teilzeichnung Optimale PM-Lösung

- alle innen liegenden Kanten sind verrundet- Werkzeugkanten stoßen rechtwinklig aufeinander- Verdrehungen werden durch Aussparungen in der Kontur verhindert

Werkzeugaufbau

Oberstempel Matrize und Dorn Unterstempel 1 Unterstempel 2 Montierte Werkzeugteile

Bereich der Werkzeugtrennung

optimierte Gestaltung Alternative

3. Richtlinien für drahterosiv hergestellte Werkzeuge

37

II

Technische Unterstützung

Eigener Werkzeugbau

Die Werkzeugkonstruktion ist der Schlüssel zur wirtschaft-lichen Herstellung von hoch beanspruchten PM-Bauteilen. Um die daraus resultierenden Anforderungen optimal in der Werkzeugfertigung umzusetzen, unterhält GKN Sinter Metals hervorragend ausgestattete Werkzeugbauten. Damit können auch die anspruchvollsten Kundenforderungen hin-sichtlich Form- und Maßgenauigkeit erfüllt werden. Mit kundenspezifischen Werkzeugen und Aufnahmen passt GKN die Werkzeugkonzepte an Ihre spezielle Anwendung an. Das Ergebnis? Der Forderung nach hoher Standzeit bei minimiertem Werkzeugverschleiß wird Rechnung getragen.

3D-CAD/CAM-Konstruktionskette bei GKN

Elektronischer Austausch von Konstruktionsdaten mit • dem Kunden über definierte SchnittstellenMöglichkeit der Finite-Elemente-Analyse zur bean- • spruchungsgerechten Auslegung und OptimierungGKN 3D-Konstruktion von Bauteilen und Werkzeugen• Letzte Überprüfung und Freigabe von Modell und Zeich-• nung durch den Kunden vor dem Design-freezeAbgleich der CAD-Datensätze während aller Prozess- • schritte mit dem freigegebenen Urmodel

3D-Konstruktion von Werkzeugteilen und -Montage

Werkzeugzusammenbau mit 3D-Unterstützung• Auslegung PM-spezifischer Fertigungsschritte • CAD-basierende Stücklisten • Tabelle mit konstruktionsrelevanten Parametern• Abbildung der Parameter• Tabelle für das Maßverhalten• Zusammenbau der formgebenden Werkzeugteile (mit • Pulverkontakt) Master-Model basierende Steuerung des virtuellen • Presswerkzeuges

CAD/CAM-Übertragung zur Fertigung und Werk-zeuginspektion

PDM-unterstützte Bauteilverwaltung innerhalb der • Werkzeugkonstruktion und -herstellungÜbertragung der CAD-Daten in den Werkzeugbau für die • CAM-Fertigung der WerkzeugeCMM-Auswertung von Sinterteilen und Werkzeug kom-• ponenten in Entwicklungs- und BemusterungsphasenCNC-gesteuerte Pulver- und Kalibrierpressen•

CAD/CAM-Auslegung von Nachbearbeitungs-schritten

Konstruktion von Vorrichtungen und Messwerkzeugen• Auslegung vollautomatischer Fertigungsabläufe – ein-• schließlich evtl. Montageschritte

Finite Elemente Analyse (FEA) bei GKN Sinter Metals

Strukturmechanische FEA an Bauteilen und Werkzeug-• komponentenSimulation der linearen Elastizität statischer und dyna-• mischer ProblemeSimulation der Werkzeugbelastung von Werkzeugtei-• len beim Pulverpressen und Kalibrieren Experimentelle Überprüfung der FEA Ergebnisse•

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MärkteGKN Sinter Metals beliefert sowohl die Automobilindustrie als auch Hersteller von Investitions- und Konsumgütern weltweit. Da mehr und mehr Unternehmen die Vorteile der Sintertechnik entdecken, unternimmt unser Forschungs- und Entwicklungs-Team mit seiner jahrelangen Erfahrung in Produkt- und Prozess-Know-how größte Anstrengungen, um neuartige, kostengün-stige Anwendungen für eine Vielzahl von Branchen zu entwickeln.

Motoren

Nockenwellenlager aus • AluminiumKurbelwellenlagerschalen• Pleuel• Lagerdeckel Kurbelwelle• Teile für Ölpumpen• Sensorringe• Flansche aus Edelstahl• Kompon. für Steuerungen•

Anwendungen im Fahrgastraum

Tür- und Kofferraumschlösser • Regen-Sensorhalter• Rückspiegel-Klebeplatten• Schiebedach-Teile• Fensterheber•

Lenksäule / Lenkungssysteme

Airbag-Komponenten • Zündschlossteile• Rotoren, Riegel, Hebel, Führungen, Gabeln• Pumpenteile, Zahnräder und Deckel• Obere und untere Auslösemechanismen• Schalt-Sperrmechanismen• Teleskop-Teile•

Verschiedene Anwendungen

Kompressor-Teile für Klimaanlagen• Teile für Lichtmaschinen• Lager• Buchsen• AGR-Ventile• Motor- und Antriebsteile• Anlasser-Komponenten• Teile für die Traktionskontrolle• Teile im Scheibenwischer-Antrieb• Teile für ESP•

Automatik-Getriebe

Kupplungsscheiben• Stützteile• Kupplungsnaben• An- und Abtriebs-Zahnräder• Teile für hydraulische Pumpen• Planetenträger-Gehäuse• Pulvergeschmiedete Läufer für Ein-• wegkupplungenSpezialteile aus Aluminium• Sensorringe (zur Drehzahlmessung)•

Bremssysteme

ABS-Sensorringe• Nachsteller• Kolben• Ventil-Abstandshalter und -teller•

Schaltgetriebe

Kupplungsnaben• Schaltfinger und Zubehörteile• Schalthebel, Riegel und Druckplatten• Sperr-Führungsstücke• Kupplungsringe• Kegelstücke• Naben• Planetenträger • Synchronringe (innen und außen)•

Sitzsysteme

Zahnräder für die Sitzverstellung• Verstellringe und Keile• Teile für Sicherheitsgurt-Schloss und • Spanner

Auspuffanlagen

Halteplatten• Flansche•

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GKN Sinter Metals setzt alles daran, seine Kunden in verschiedenen Märkten darin zu unterstützen, mit höchster Effizienz und zu niedrigen Kosten zu fertigen. Mit der größten Spannweite an Produkten, Fertigungsmöglichkeiten und technischer Unter-stützung in der PM-Industrie ist GKN der Lieferant der Wahl für die Hersteller von motorisierten Garten- und Freizeitgeräten, Haushaltsgeräten und Büromaschinen, Büro- und Wohnmöbeln sowie Sport- und Freizeit-Mobilen, um nur einige Beispiele zu nennen. Zu den wichtigsten Produktlinien zählen Konstruktions-Bauteile, Buchsen, Lager, Zahnräder, Pumpen, Metall-Spritz-gussteile (MIM) und Pulverschmiedeteile.

Motorisierte Garten- und Freizeitmaschinen und -geräte

In dieser Kategorie liefert GKN Bauteile wie selbstschmierende Lager, Kupp-lungsscheiben, Kegelzahnräder, Pumpen und vieles mehr.

Haushaltsgeräte und Büromaschinen

GKN Sinter Metals ist führender Anbieter von kraftübertragenden Teilen für Großgeräte wie Waschmaschinen. Auch Lager und kleine Bauteile für Mixer, Küchenmaschinen, andere Kleingeräte, Kopierer, Drucker und andere Elekt-ronikgeräte gehören zur Produktpalette.

Büro- und Wohnmöbel

Im wachsenden Möbelmarkt produziert GKN Sinter Metals eine Vielzahl von Zahnrad-Baugruppen für Haushalts- und Bürostühle.

Sport- und Freizeit-Mobile

GKN setzt PM-Technologien ein zur Herstellung von Drehmoment-Übertra-gungssystemen für Motorschlitten, Allrad- und Gelände-Fahrzeuge sowie Pumpen und andere kreativere Anwendungen wie z.B. Halteclips für Snow-boards. PM-Bauteile sind auch ideal als Pleuelstangen, Sensorringe und Kupplungsnaben für Motorräder, Mopeds und Boote geeignet.

Elektronik und Elektrowerkzeuge

Kleine Teile in Baugruppen, Zahnräder und Lager für Bohrer, Sägen und an-dere elektronisch gesteuerte Elektrowerkzeuge gehören zur breiten Produkt-palette von GKN Sinter Metals.

Kältetechnik

GKN Sinter Metals produziert eine Vielzahl von anspruchsvollen Teilen wie Ventilplatten und Kompressorkolben für größere Lebensmittel-Kühlaggrega-te und HLK-Anlagen.

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GKN - Innovation durch Forschung und Entwicklung

Die Idee eines Zentrums für Forschung und Entwicklung wurde umgesetzt mit dem GKN Technology Center in Ra-devormwald, Deutschland.

Auf einer Fläche von 3.500 m² wurde eine zentral gelege-ne F&E-Einrichtung zur Erforschung aller Bereiche der Pul-vermetallurgie errichtet.

Von der Pulverentwicklung bis zur Pilotfertigung von Seri-enteilen kann hier eine Vielzahl der Prozesse der Pulver-metallurgie erprobt und realisiert werden. Diese Möglich-keiten werden sowohl unseren Kunden als auch unseren eigenen Fertigungswerken als Dienstleistung zur Verfü-gung gestellt. Das GKN Technology Center liegt in enger Nachbarschaft zu mehreren Fertigungsstätten, die unterschiedliche pul-vermetallurgische Verfahren einsetzen:

Pulverschmieden, konventionelle Press- und Sintertech-nologien, Metal Injection Molding (MIM) und andere zu-kunftsweisende Pulvermetall-Technologien.

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Modernste Maschinen und Anlagen stehen zur Verfü-gung.

In Verbindung mit den hoch motivierten Mitarbeitern des GKN Technology Centers bilden sie die Grundlage für die Optimierung der produktionbasierten Prozess- und Pro-duktinnovationen.

Zukunftsweisende Technik entsteht hier auf einer festen Basis von Grundlagenforschung zur Sicherung neu entste-hender Märkte.

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GKN - Innovation durch Forschung und Entwicklung

Ein Werkstoff-Prüflabor, vollständig ausgerüstet mit mo-dernsten Geräten zur metallografischen Analyse von Bau-teilen ermöglicht die Untersuchung und Charakterisierung von Bauteiloberflächen sowie Materialgefügen. Zusätzlich steht eine Klima- und Salzsprühkammer zur Durchführung von Korrosionsprüfungen zur Verfügung. Zur Werkstoffent-wicklung und zur Schadensanalyse können so eine Vielzahl von Korrosionstests durchgeführt werden, sowohl für den eigenen als auch insbesondere den Kundenbedarf.

Hydraulik- und Resonanz-Pulser sowie moderne Wechsel-biegeprüfmaschinen werden für die Prüfung der Dauerfes-tigkeit eingesetzt.

Ein Gamma Densomat dient zur Ermittlung der Dichte.

Es werden statische und dynamische Prüfungsmethoden zur Ermittlung weichmagnetischer Kennwerte verwendet.

Qualität - QS Management

Das Qualitätsmanagement beginnt bei der Konzeption eines Produkts und setzt sich fort in der Konstruktion, Arbeitsvorbereitung und über die gesamte Lebensdauer des Produkts. Es umfasst regelmäßige Fortbildungsprogramme, Qualitätsberichte und eine ständige Auf-merksamkeit bei jedem Schritt.

Bei GKN Sinter Metals hat Qualität für jeden Mitarbeiter fachübergreifende Verantwor-tung.

Zertifizierungen von GKN Sinter Metals:

ISO 9001ISO/TS 16949

ISO 14001OHSAS 18001

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Notizen

© Copyright 2014, GKN Sinter Metals

GKNSinterMetals.com

GLOBAL SALES OFFICES GKN Locations

30 Production Facilities in 14 Countries on 5 ContinentsFor specific details and contact information concerning our production facilities, go to GKNSinterMetals.com.

AMERICAS USA 2200 N. Opdyke Road Auburn Hills, MI 48326-2431 [email protected]

Brazil Av. Emancipação, 4.500 CEP 13186-542 Hortolandia – SP, Brazil [email protected]

ASIA China Suite 1105-1110, POS Plaza 1600 Century Avenue Pudong, Shanghai 200122, China [email protected]

India 146 Mumbai - Pune Road Pimpri, Pune 411018 Maharashtra, India [email protected]

Japan Senri Life Science Center Bldg.10F 1-4-2 ShinSenri Higashi-machi Toyonaka-city, Osaka, 560-0082 Japan [email protected]

AFRICASouth AfricaP.O. Box 156, Sacks CircleBellville 7530, South [email protected]

EUROPE United Kingdom Nottingham, United Kingdom P.O. Box 9211 Nottingham, NG10 9BD, England [email protected]

Germany Krebsöge 10 42 477 Radevormwald, Germany [email protected]

Italy Fabrikstraße 5 39 031 Bruneck (BZ), Italy [email protected]

Sweden Mölndal, Sweden P.O. Box 186, SE-431 23 Mölndal, Sweden [email protected]

France 6 Lotissement les Cruzettes 38210 Tullins, France [email protected]

Spain Apartado 241 E - 15659 Brexo Lema (La Coruña), Spain [email protected]

© Copyright by GKN Sinter Metals - Rev. 3.1

GKN Standorte

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