Transformatoren

Aufbau, Auswahl und Betrieb von Verteil-TransformatorenStefan FassbinderDeutsches KupferinstitutAm Bonneshof 5D-40474 DüsseldorfTel.: +49 211 4796-323Fax: +49 211 [email protected]@eurocopper.org

Das Deutsche Kupferinstitut, die Auskunfts- und Beratungsstelle für die Anwendung von Kupfer und seinen Legierungen, informiert und berät:

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1. Grundlagen: Gigantomanie oder ökonomische Notwendigkeit?

Warum so große Kraftwerks-Einheiten, dass man so große Transformatoren braucht?

Dieser Trafo wiegt 300 t und leistet 600 MVA...

...und dieser hier wiegt 300 g und müsste also

600 VA leisten. Tatsächlich bringt er es

nur auf 6 VA!

4/3*0,7 kVASkgM NFe

Den Zusammen-hang be-schreibt eine empirische Formel

Ein Gesetz der Physik: Größere Energiedichte in größeren Anlagen

4/3*5,1 kVASkgM NCu 1E-02kg

1E-01kg

1E+00kg

1E+01kg

1E+02kg

1E+03kg

1E+04kg

1E+05kg

1E-03kVA 1E-01kVA 1E+01kVA 1E+03kVA 1E+05kVA

Kup

fer-

Ein

satz

Trafo-Nennleistung

Spezifischer Kupfer-gehalt von Transformatoren

Vorgefundene Beispiel-Transformatoren

Theoretische Herleitung

20%

30%

40%

50%

60%

70%

80%

90%

100%

1E-02kg

1E-01kg

1E+00kg

1E+01kg

1E+02kg

1E+03kg

1E+04kg

1E+05kg

1E-03kVA 1E-01kVA 1E+01kVA 1E+03kVA 1E+05kVA

Wirk

ungs

grad

Kup

fer-

Ein

satz

Trafo-Nennleistung

Spezifischer Kupfer-gehalt von Transformatoren

Vorgefundene Beispiel-Transformatoren

Theoretische Herleitung

Wirkungsgrad

4/3*0,7 kVASkgM NFe

Den Zusammen-hang be-schreibt eine empirische Formel

Ein Gesetz der Physik: Größere Energiedichte in größeren Anlagen

4/3*5,1 kVASkgM NCu

Struktur des öffentlichen Netzes

0,4kV

20kV10kV

380kV220kV110kV

50 Hz3~

27kV, KKW

21kV, z. B. Kohle

10kV, z. B. Wasser

0,5kV, z. B. Wind

2. Aufbauhier eines

Verteil-Transformators

Distanzhölzer(in nachfolgenden Zeichnungen nicht

dargestellt)

OS-Wicklung US-Wicklung

Strom

Strom

Jochträger

Wicklungs-spannbolzen

Jochblech-pressung

Wicklungs-presshölzer

OS-Wicklung

Jochblech-pressbolzenUS-Wicklung

Umklemm-Vorrichtung

So sieht das in der Praxis aus

3. Betriebs-VerhaltenErsatzschaltbild des Transformators:Alle Werte werden auf eine Seite umgerechnet, hier auf die Sekundärseite.

Achtung:

Verschiedene Lastenwirken sich verschieden aus!

Last

RF

eX1s‘ X2s

Xh

RCu1‘ RCu2

Kurzschluss-Spannung – was ist das überhaupt?

Man legt an die Eingangs-seite so viel Spannung an, bis auf der Ausgangsseite im Kurzschluss der Nennstrom fließt.

UK IN

Xh AV

RF

e

RCu1‘ RCu2

X1s‘ X2s

Kurzschluss-Leistung – was ist das überhaupt?

Die gibt‘s eigentlich gar nicht.Man multipliziert die Leerlaufspannung mit dem Kurzschluss-Strom.

VX

h A

RF

eRCu1‘ RCu2

X1s‘ X2s

R-Last (Nennlast) L-Last

Spa

nnun

g an

der

Las

t (≈1

07%

!)

Um

gere

chne

te E

inga

ngss

pann

ung U

1' (1

00%

)

Induktiver Fall uX im

Trafo

Ohmscher Fall uR im

Trafo

Gesamt-Spannungsfall uR im Trafo

Spa

nnun

g an

der

Las

t (≈9

4%)

Um

gere

chne

te E

inga

ngss

pann

ung U

1' (1

00%

)

Induktiver Fall uX im TrafoOhmscher Fall uR im

Trafo

Gesamt-Spannungs-

fall uR im Trafo

Spa

nnun

g an

der

Las

t (≈9

9%)

Um

gere

chne

te E

inga

ngss

pann

ung U

1' (1

00%

)

Induktiver Fall uX im TrafoOhmscher Fall uR im

Trafo

Gesamt-Spannungs-

fall uR im Trafo

Induktiver Spannungsfall (uX = 5,916%) im Trafo

Ohmscher Spannungsfall

im Trafo(z. B. uR = 1%)

Gesamt-Spannungsfall uR im Trafo(z. B. u

K = 6%)

Pikant: C-Last

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

Relative Last-Admittanz Y/Y N

Rel

ativ

er L

asts

trom

I/I N

Strom bei ohmscher LastStrom bei induktiver LastStrom bei kapazitiver Last

Theoretische Herleitung des Laststroms

Kurzschluss-Strom IK=16,7*IN

è16,7*Nennlast

(Betrag; ZK=ZLast: »halber

Kurzschluss«)

Z. B.:Unver-drosselte Kom-pensations-Anlage 1670kvar an einem 100-kVA-Trans-formator

ê

Nennlast

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0

Relative Last-Admittanz Y/Y N

Rel

ativ

er L

asts

trom

I/I N

Strom bei ohmscher Last

Strom bei induktiver LastStrom bei kapazitiver Last

ç Nennlast

Ausschnitt des real vor-kommenden Betriebs-Bereichs

LeerlaufstromR

L≈400mΩ

RF

e ≈400Ω

X1s‘≈12mΩ X2 s ≈12mΩ

Xm

>4kΩ

RCu1‘≈2mΩ RCu2 ≈2mΩ

Schaltgruppen

Ist der Sternpunkt belastbar?

230V

400V

Schaltgruppen


Ja

Warum?

Nein

U V W U V W

u v w n u v w n

Schaltgruppen


Angenähertes Ersatzschaltbild einer Yyn-Schaltung

RL≈400m

Ω

RF

e ≈400Ω


Xm

>4kΩ


RF

e ≈400Ω


Xm

>4kΩ


L1

N

L2

RL≈400Ω

Bedingungen für Parallel-Betrieb:• Gleiche Spannungen der parallel zu

betreibenden Wicklungen.• Gleiche Nenn-Kurzschlussspannungen.• Gleiche Schaltgruppen-Kennziffern.• Wenn eingangsseitig nicht parallel gefahren

wird: Gleiche Phasenlagen der speisenden Netze sicherstellen.

• Wenn eingangsseitig nicht parallelgefahren wird: Ungefähr gleicheKurzschlussleistungen der speisendenNetze sicherstellen.

• Größenverhältnis parallel zubetreibender Einheiten maximal 3:1.

u X =

3,9

1%

uR = 0,9%

u K =

4%

u X =

2,9

5%

uR = 2,7%

u K =

4%

Transformator 630 kVA nach HD 428 Liste C

Transformator 50 kVA nach HD 428 Liste B

4. WirkungsgradEntwicklung des Dynamobleches

Jahr Material DickeVerlust (50Hz)

bei Induktion

1895 Eisendraht 6,00W/kg 1,0T1910 Warm gewalztes FeSi-Blech 0,35mm 2,00W/kg 1,5T1950 Kalt gewalzt, kornorientiert 0,35mm 1,00W/kg 1,5T1960 Kalt gewalzt, kornorientiert 0,30mm 0,90W/kg 1,5T1965 Kalt gewalzt, kornorientiert 0,27mm 0,84W/kg 1,5T1970 Kalt gewalztes HiB-Blech 0,30mm 0,80W/kg 1,5T1975 Amorphes Eisen 0,03mm 0,20W/kg 1,3T1980 Kalt gewalzt, kornorientiert 0,23mm 0,75W/kg 1,5T1980 Kalt gewalztes HiB 0,23mm 0,70W/kg 1,5T1983 Laser-behandeltes HiB-Blech 0,23mm 0,60W/kg 1,5T1985 Kalt gewalzt, kornorientiert 0,18mm 0,67W/kg 1,5T1987 Plasma-behandeltes HiB-Blech 0,23mm 0,60W/kg 1,5T1991 Chemisch gebeiztes HiB-Blech 0,23mm 0,60W/kg 1,5T

Einteilung der Klassen nach dembisherigen HD 428

CH- CH-

S u k Liste A Liste B Liste C Trafo Liste A' Liste B' Liste C' Trafo

50kVA 4% 1100W 1350W 875W 190W 145W 125W

100kVA 4% 1750W 2150W 1475W 1750W 2000W 320W 260W 210W 210W 440W

160kVA 4% 2350W 3100W 2000W 1800W 2700W 460W 375W 300W 250W 610W

250kVA 4% 3250W 4200W 2750W 2400W 3500W 650W 530W 425W 350W 820W

400kVA 4% 4600W 6000W 3850W 3300W 4900W 930W 750W 610W 455W 1150W

630kVA 4% 6500W 8400W 5400W 4400W 7300W 1300W 1030W 860W 635W 1500W

630kVA 6% 6750W 8700W 5600W 4400W 7600W 1200W 940W 800W 635W 1370W

1000kVA 6% 10500W 13000W 9500W 6500W 10000W 1700W 1400W 1100W 950W 2000W

1600kVA 6% 17000W 20000W 14000W 12500W 14000W 2600W 2200W 1700W 1300W 2800W

2500kVA 6% 26500W 32000W 22000W 22000W 21000W 3800W 3200W 2500W 1650W 4300W

Nenn-leistung

Ku

rzs

ch

l.-s

pa

nn

un

g Lastverlust

nach HD428

Leerlaufverlust

nach HD428

Öltransformator bis 24kV Öltransformator bis 24kV

Tro

ck

en

-tr

afo

12

kV

n

. HD

53

8

Tro

ck

en

-tr

afo

12

kV

n

. HD

53

8

Einteilung der Klassennach demzukünftigen HD 428(FprEN 50541-1, Oktober 2009)

Lastverlust

Nenn-rel.

Kurz- ÖltransformatorGieß-harz-

Leerlaufverlust Öltransformator Leerlaufverlust Öltransformator

leistung schl.- Liste DK Liste CK Liste BK Liste AK HD538 Liste E0 Liste D0 Liste C0 Liste B0 Liste A0 Liste C036

spg. ≤24kV ≤24kV ≤36kV ≤24kV ≤36kV ≤24kV ≤36kV ≤12kV ≤24kV ≤24kV ≤24kV ≤24kV ≤24kV ≤36kV

S N u k PK PK PK PK PK PK PK PK P0 Lärm P0 Lärm P0 Lärm P0 Lärm P0 Lärm

50kVA 4% 1350W 1100W 1450W 875W 1250W 750W 1050W 190W 55dB(A) 145W 50dB(A) 125W 47dB(A) 110W 42dB(A) 90W 39dB(A)

100kVA 4% 2150W 1750W 2350W 1475W 1950W 1250W 1650W 2000W 320W 59dB(A) 260W 54dB(A) 210W 49dB(A) 180W 44dB(A) 145W 41dB(A)



315kVA 4% 5000W 3900W 3250W 2800W 770W 67dB(A) 630W 61dB(A) 520W 57dB(A) 440W 52dB(A) 360W 49dB(A)


500kVA 4% 7200W 5500W 4600W 3900W 1100W 69dB(A) 880W 64dB(A) 720W 59dB(A) 610W 54dB(A) 510W 51dB(A)


630kVA 6% 8700W 6750W 5600W 4800W 7600W 1200W 70dB(A) 940W 65dB(A) 800W 60dB(A) 680W 55dB(A) 560W 52dB(A)







98,5%

98,6%

98,7%

98,8%

98,9%

99,0%

99,1%

99,2%

99,3%

99,4%

0% 25% 50% 75% 100% 125%

Auslastungsgrad

h

Wirkungsgrad bei max. P(Fe), min. P(Cu)

Wirkungsgrad bei max. P(Cu), min. P(Fe)

lässt sich so den Kundenwünschen

anpassen

Die Auslegung

Vergleich von 8 Varianten einesTransformators

40 kVAder Firma Riedel

Kanäle / Auslegung Maße und Gewichte Elektrische Rechenwertezw. Kern &

US-Wicklungin US-

Wicklungzw. US- &

OS-Wicklungin US-

WicklungPaket-höhe

Breite Länge m Fe mCu m tot P vFe P vCu P vtot ΔU η Preis

Stirn längs Stirn längs Stirn längs Stirn längs[mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [kg] [kg] [kg] [W] [W] [W] [V] [%] [€] [a]

0 10 10 10 10 10 10 10 10 100 450 360 202 30,7 232,7 417 1634 2051 13 95,1% 877 ---1 10 10 10 0 10 10 10 0 100 415 365 196 42,4 238,4 406 1343 1749 11 95,8% 932 0,9442 10 10 0 0 10 10 10 0 100 417 342 196 46,6 242,6 406 1217 1623 10 96,1% 946 0,8393 10 10 0 0 10 0 10 0 100 400 342 196 48,2 244,2 406 1090 1496 9 96,4% 955 0,7234 10 10 0 0 10 10 0 0 100 406 340 196 59,9 255,9 406 874 1280 6 96,9% 1027 1,0045 10 10 0 0 0 0 0 0 100 408 335 196 65,9 261,9 406 753 1159 5 97,2% 1062 1,0726 Wie 5, jedoch mit noch dickerem Draht 100 412 341 196 71,3 267,3 406 626 1032 4 97,5% 1100 1,1337 Wie 5, jedoch mit besserem und weniger Blech 80 412 311 155 64,7 219,7 223 580 803 4 98,0% 1249 1,541

Ver

sio

n

Am

ort

i-sa

tio

n

Year Material ThicknessLoss

(50Hz)at

induction1895 Iron wire 6.00W/kg 1.0T1910 Warm rolled FeSi sheet 0.35mm 2.00W/kg 1.5T1950 Cold rolled, grain oriented 0.35mm 1.00W/kg 1.5T1960 Cold rolled, grain oriented 0.30mm 0.90W/kg 1.5T1965 Cold rolled, grain oriented 0.27mm 0.84W/kg 1.5T1970 Cold rolled HiB sheet 0.30mm 0.80W/kg 1.5T1975 Amorphous iron 0.03mm 0.20W/kg 1.3T1980 Cold rolled, grain oriented 0.23mm 0.75W/kg 1.5T1980 Cold rolled HiB sheet 0.23mm 0.70W/kg 1.5T1983 Laser treated HiB sheet 0.23mm 0.60W/kg 1.5T1985 Cold rolled, grain oriented 0.18mm 0.67W/kg 1.5T1987 Plasma treated HiB sheet 0.23mm 0.60W/kg 1.5T1991 Chemically etched HiB sheet 0.23mm 0.60W/kg 1.5T

Jahr Material DickeVerlust (50Hz)

bei Induktion

1895 Eisendraht 6.00W/kg 1.0T1910 Warm gewalztes FeSi-Blech 0.35mm 2.00W/kg 1.5T1950 Kalt gewalzt, kornorientiert 0.35mm 1.00W/kg 1.5T1960 Kalt gewalzt, kornorientiert 0.30mm 0.90W/kg 1.5T1965 Kalt gewalzt, kornorientiert 0.27mm 0.84W/kg 1.5T1970 Kalt gewalztes HiB-Blech 0.30mm 0.80W/kg 1.5T1975 Amorphes Eisen 0.03mm 0.20W/kg 1.3T1980 Kalt gewalzt, kornorientiert 0.23mm 0.75W/kg 1.5T1980 Kalt gewalztes HiB 0.23mm 0.70W/kg 1.5T1983 Laser-behandeltes HiB-Blech 0.23mm 0.60W/kg 1.5T1985 Kalt gewalzt, kornorientiert 0.18mm 0.67W/kg 1.5T1987 Plasma-behandeltes HiB-Blech 0.23mm 0.60W/kg 1.5T1991 Chemisch gebeiztes HiB-Blech 0.23mm 0.60W/kg 1.5T

Amorphes Eisen könnte die Leerlauf-Verluste auf einen Bruchteil senken

Jedoch:

1.größer

2.teurer

3.lauter

Noise levels Dimensions1960 58 dB (A)1970 50 dB (A)1980 46 dB (A)1990 43 dB (A)1998 38 dB (A)

Dimensions Absolute pricesLength Width Height Volume

mm mm mm m³1972 1710 1020 2015 3.5151998 1460 960 1735 2.432

Der Ersatz alter Transformatoren lohnt also aus verschiedenen Gründen

1958 1998(Rauscher & Stoecklin) (ABB Sécheron SA)

Geräuschpegel Abmessungen1960 58 dB (A)1970 50 dB (A)1980 46 dB (A)1990 43 dB (A)1998 38 dB (A)

Abmessungen Absolute pricesLänge Breite Höhe Volumen

mm mm mm m³1972 1710 1020 2015 3,5151998 1460 960 1735 2,432

Leerlauf-Verlust eines 400-kVA-Verteiltransformators 16 kV / 400 V

Wirkungsgrad-VerbesserungLast-Verlust eines 400-kVA-Verteiltransformators 16 kV / 400 V

5. Überlast durch ÜbellastScheinleistung, Spannung und Strom eingehalten, Echt-Effektivwerte ver-wendet – und doch zu heiß geworden?

Gegen-seitige Beein-flussung von Trafo und Last

2

)(

2

)(

2

)( *

NNNZ

NNCu

NNFeV I

I

f

fP

I

IP

U

UPP

Die Verlustleistung eines Transformators ist:

Die wahre Verlustleistung eines Transformators ist:

2

)()()(

NNZNCuNFeV I

IPPPP

5,0

2

2

1

2

11

Nn

n

nqh

I

In

I

I

e

eK

5,0

1

2

11

5,0

1

2

Nn

n

nNn

nn I

IIII

lassen sich mit zwei ganz einfachen Formeln blitzschnell berechnen:

mit

»Zusätzliche Zusatzverluste« in Transformatoren

Oberschwingungsmessung Osram Dulux 11W mit Reihen-Impedanz

R =29,1Ω & X L=113ΩU U ² I L I L² P Z/P Cu

n V V² mA mA²

1 230,2 52992,0 48,5 2352,3 5,6%3 8,3 68,9 37,1 1376,4 29,5%5 10,7 114,5 20,3 412,1 24,5%7 4,3 18,5 5,3 28,1 3,3%9 1,1 1,2 3,0 9,0 1,7%

11 2,3 5,3 3,8 14,4 4,2%13 1,0 1,0 1,5 2,3 0,9%15 0,6 0,4 1,5 2,3 1,2%17 1,1 1,2 1,5 2,3 1,5%19 0,5 0,3 0,9 0,8 0,7%21 0,5 0,3 1,3 1,7 1,8%23 0,6 0,4 0,8 0,6 0,8%25 0,4 0,2 0,6 0,4 0,5%27 0,6 0,4 0,8 0,6 1,1%29 0,4 0,2 0,5 0,3 0,5%31 0,3 0,1 0,5 0,3 0,6%33 0,3 0,1 0,5 0,3 0,6%35 0,3 0,1 0,4 0,2 0,5%37 0,3 0,1 0,4 0,2 0,5%39 0,3 0,1 0,3 0,1 0,3%41 0,1 0,0 0,3 0,1 0,4%43 0,2 0,0 0,2 0,0 0,2%45 0,1 0,0 0,2 0,0 0,2%47 0,1 0,0 0,2 0,0 0,2%49 0,1 0,0 0,1 0,0 0,1%51 0,1 0,0 0,1 0,0 0,1%

P Z/P Cu = 81,4%

Na, dann vielleicht doch lieber anhand eines praktischen Beispiels:

1000 Kompakt-Sparlampen 11 W(15 VA) an einem Transformator 15 kVA, uk = 4%, PZ = 0,1 PCu

81,4%

usw.

usw.

Der Trafo schützt sich gewissermaßen selbst…

Machen Sie die Rechnung nie ohne!

Bestünde der Einfluss des Transformators auf die Last nicht, so wäre der Einfluss der Last auf den Trafo fast 9 Mal so groß!

Oberschwingungsmessung Osram Dulux 11W

Oberschwingungsmessung Osram Dulux 11W mit Reihen-Impedanz

R =29,1Ω & X L=113ΩU U ² I L I L² P Z/P Cu

n V V² mA mA²

1 232,7 54149,3 48,9 2391,2 3,7%3 0,6 0,4 39,1 1528,8 21,5%5 4,4 19,4 26,4 697,0 27,3%7 2,3 5,3 20,0 400,0 30,7%9 0,1 0,0 19,2 368,6 46,7%

11 0,1 0,0 16,6 275,6 52,2%13 0,1 0,0 12,7 161,3 42,7%15 0,1 0,0 11,0 121,0 42,6%17 0,1 0,0 10,2 104,0 47,1%19 0,1 0,0 8,7 75,7 42,8%21 0,1 0,0 7,7 59,3 40,9%23 0,1 0,0 7,3 53,3 44,1%25 0,1 0,0 6,1 37,2 36,4%27 0,1 0,0 4,9 24,0 27,4%29 0,1 0,0 4,2 17,6 23,2%31 0,1 0,0 3,6 13,0 19,5%33 0,1 0,0 3,0 9,0 15,3%35 0,1 0,0 3,3 10,9 20,9%37 0,1 0,0 3,1 9,6 20,6%39 0,1 0,0 2,5 6,3 14,9%41 0,1 0,0 2,5 6,3 16,4%43 0,1 0,0 2,5 6,3 18,1%45 0,1 0,0 1,9 3,6 11,4%47 0,1 0,0 1,8 3,2 11,2%49 0,1 0,0 1,9 3,6 13,6%51 0,1 0,0 1,6 2,6 10,4%

U= 232,8 V IL= 79,9 mA

THD(U )= 5,0V THD(I )= 63,2 79,1%

701,7%701,7%

usw.

usw.

Deutsche Leonardo Schriften 1.1 Leitfaden Netzqualität – Einführung 1.2 Selbsthilfe-Leitfaden zur Beurteilung der Netzqualität 2.1 Kosten schlechter Netzqualität 3.1 Oberschwingungen – Ursachen und Auswirkungen 3.2.2 Echt effektiv – die einzig wahre Messung 3.3.1 Passive Filter 3.3.3 Aktive Filter 3.5.1 Auslegung des Neutralleiters in oberschwingungsreichen Anlagen 4.1 Ausfallsicherheit, Zuverlässigkeit und Redundanz 4.3.1 Verbesserung der Ausfallsicherheit durch Notstrom-Versorgung 4.5.1 Ausfallsichere und zuverlässige Stromversorgung eines modernen

Bürogebäudes 5.1 Spannungseinbrüche – Einführung 5.1.3 Einführung in die Unsymmetrie 5.2.1 Vorbeugende Wartung – der Schlüssel zur Netzqualität 5.3.2 Maßnahmen gegen Spannungseinbrüche 5.5.1 Vom Umgang mit Spannungseinbrüchen – eine Fallstudie 6.1 Erdung mit System 6.3.1 Erdungssysteme – Grundlagen der Berechnung und Auslegung

förderte im Rahmen ihres LEONARDO-Programms durch sach-kundige Partner 3 Jahre lang mit insgesamt 3 Millionen Euro dieErstellung der Internet-Seite zu allen Fragen der Netzqualität!Gehen Sie von Zeit zu Zeit aufwww.lpqi.orgund sehen Sie die Leonardo Power Quality Initiative wachsen!Wir wollen in 11 Sprachen Lehrmittel zur Minderung von EMV-Problemen entwickeln und verfügbar machen!Wir wenden uns an alle Elektro-Praktiker: Ingenieure, Handwerker, Gebäudetechniker, Architektur- und Planungsbüros sowie Auszubildende und Ausbilder.Wir sind bisher 106 Partner aus Europa, Nord- und Südamerika, darunter Unternehmen, Institute, Hochschulen und 5 nationale Kupfer-Institute. Teilnahme und Beiträge weiterer Partner aus Industrie und Hochschulen sind jederzeit möglich und von den bisherigen Projektpartnern erwünscht.Auf Grund dieses überragenden Erfolgs wurde das Projekt um 3 Themenbereiche erweitert. Informieren Sie sich jetzt auch auf den Gebieten Nachhaltigkeit, dezentrale Energie-Erzeugung und betreutes Wohnen:www.leonardo-energy.orgKlicken Sie rein!

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3 Projekte von etwa 4000 ausgezeichnet – eines davon war:

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