STATIK TEIL 1 · 2012-01-09 · DI Eduard Kraus, Ziv. Ing. für Bauwesen, A-2700 Wiener Neustadt,...

Staatlich befugter und beeideter Zivilingenieur für Bauwesen

DIPL. ING. EDUARD KRAUS A-2700 Wiener Neustadt, W. A. Mozartgasse 29

Tel.: 02622/25452, Fax: 02622/89496 E-Mail: zt.kraus@utanet.at

STATIK TEIL 1

Auftraggeber: family home Baumanagement und Wohnservice Ges.m.b.H. Märzstraße 1, 1150 Wien

Projekt: Reihenhaus- und Wohnhausanlage 1170 Wien, Kalvarienberggasse 22

Inhalt: HOFTRAKT -GESAMTBAUWERK Seite 1 – 129

Der Ziviltechniker:

Wiener Neustadt, am 14. Mai 2008 Geschäftszahl: 1168

Projekt: RH u.WHA Kalvarienberggasse 22 1170 Wien Hoftrakt

INHALTSVERZEICHNIS Seite: Allgemeines und Lastaufstellung 1 Allgemeine Lastaufstellung Deckenberechnung Bestand 10 Bestandsaufnahme Decke Hoftrakt 18 Normaufbauten hinsichtlich Schallschutz von Tramdecken 19 Auswechslungen der Bestandsdecke EG und 1.OG 20 Skizzen mit Lastangaben der Deckenträger Hofterrasse im EG 40 Ermittlung der Erdbebenkräfte 41 Räumliches System 51 Räumliches System, Stabwerke 52 Wände 2.OG 56 Decke über 2.OG, Belastung der Aussenstiege 60 Wände 1.OG 61 Deckenlasten auf Wände 1.OG 64 Linien- und Flächenlasten Decke EG 69 Punktlasten auf Unterzug EG aus Hofterrasse 71 Erdbebenlasten in der y-Richtung 73 Erdbebenlasten in der x-Richtung 74 Wände EG – Scheiben KG 75 Wände EG – Rahmen Doppelparker 77 Linienlasten Decke EG 78 Doppelparker Erddruck 80 Verformungsbild Gesamtsystem 81

Auflagerreaktionen Lastfall 1 82 Lastfall 2 83 Lastfall 3 84 Lastfall 4 85 Lastfall 5 86 Lastfall 6 87 Lastfall 7 88 Lastfall 8 89

Fundamentlasten Überlagerung 90 Stützennormalkräfte EG 91 Stützennormalkräfte 1.OG 92 Stützennormalkräfte 2.OG 93 Biegebemessung Unterzug EG 97 Biegebemessung Unterzug OG 98 Schubbemessung 99 Bewehrung Decke über 2.OG 102 Bewehrung Decke über 1.OG 104 Bewehrung Decke über EG 106 Decke über 2.OG Terrasse und Ausstiege 108 Wände und Decke 1.OG - Kurzzeitdurchbiegung 109 Wände und Decke EG - Kurzzeitdurchbiegung 110 Doppelparker 112 Fundamentlasten Achse 2 – 5 119 Streifenfundament Achse 2 – 5 120 Fundamentlasten Achse 6 122 Streifenfundament Achse 6 und übrige 123 Regelstütze EG 125 Rostbalken 129

DI Eduard Kraus, Ziv. Ing. für Bauwesen, A-2700 Wiener Neustadt, W. A. Mozartgasse 29, Tel.: 0 2622/ 25452 Projekt: family home – Kalvarienberggasse 22, 1170 Wien GZ: 1168

Das Objekt Kalvarienberggasse 22 besteht aus einem Straßentrakt und einem Hoftrakt. Der Hoftrakt scheint in den Archiven mit einem Einreichdatum vom März 1910 auf. Dieser soll nunmehr adaptiert werden. Gegenstand der nachfolgenden statischen Berechnung ist die Adaptierung des Hoftraktes. Der Straßentrakt wurde im Jahr 1967 errichtet. Die statische Berechnung wurde im Juli 1966 durchgeführt. Das System des Straßentraktes ist ein Stahlbetonskelettbau mit Betondecken und Ausfachungen mit Ziegelmauerwerk. In diesem Objekt werden statisch nicht relevante Umbaumaßnahmen vorgenommen.

HOFTRAKT BESCHREIBUNG DES STATISCHEN SYSTEMS: Vorbemerkung:

Gemäß Einreichplänen des Arch. DI Machanec sind statisch relevante Umbaumaßnahmen nur im Hoftrakt ab Achse 2 aufwärts geplant.

Achse 6 - 7 wird erneuert durch Gründung, tragende Wände, Stiegen und Stahlbetondecken. Die Stiege wird im EG zu OG 1 als Stahlbetonfertigteil hergestellt. Ab 1.OG werden die Stiegen in Holzbauweise (Hartholz) hergestellt. Die vorhandenen massiven Feuermauern bleiben erhalten, werden jedoch durch ein Stahlbetonskelett horizontal und vertikal erdbebengerecht verschlossen. Doppelparker und Einstellplatz: Der Doppelparker wird auf einer elastisch gebetteten Platte gegründet. Aufgehendes Mauerwerk in Stahlbeton, im erdberührten Teil in Dichtbauweise. Die darüber liegende und die Decke über Einstellplatz wird als Terrasse genutzt.

Achse 2 - 6, Hoftrakt:

Decken: Decke über EG und 1.OG Tramdecke 27/31/100 bleibt erhalten. Auswechslungen mittels Stahlträgern im Bereich der Stiegen (Achse 4 – 6). Decken im Erkerbereich 20 cm Stahlbeton. Decken über 2.OG in Stahlbeton. h = 20 cm, Nutzung als Terrasse.

Maisonette Stiegen:

EG – 1.OG Stahlbeton-Fertigteil 1.OG – 2.OG Hartholz Die Tramdecken (Bestand) sind zurzeit auf der verbleibenden Feuermauer in Nischen aufgelagert. Nunmehr werden die Decken und das Mauerwerk geschossweise durch Stahlbetonrostbalken mit b/h = 25/40 unterstützt. Im Bereich der neu errichteten Wände, Auswechslungen und im Anschluss an die Betondecken der Erker Auflagerung auf Stahlbetonbalken. Deckenspannrichtung senkrecht zur Feuermauer.

Tragende und aussteifende Wände (neu) – 25 cm Ziegelmauerwerk: Dachausstiege werden in Leichtbauweise hergestellt.

Stabilität:

Wie aus der räumlichen Tragwerksgrafik hervorgeht, wird die Stabilität einerseits durch ein Stahlbetonskelett und Stahlbetondecken gewährleistet. Zentraler Festpunkt ist der Baukörper des Doppelparkers in Stahlbetonausführung.

Gründung:

Vorbemerkung:

Bodenkennwerten lt. Bodengutachten. Bettungszahl 50000 kN/m³.

1) Doppelparker: Elastisch gebettete Platte mit h = 30 cm in wasserdichter Ausführung.

2) Einzelfundamente lt.Statik

3) Eingeschossige Wände:

Streifenfundamente 50/80 Gründungstiefe ≥ 80 cm. Frostfreie Tiefe.

4) Mehrgeschossige Wände: Fundamente lt. Statik.

Ergänzende Lastaufstellung: In der Berechnung der finiten Elemente wird im Lastfall 1, ständige Last, das Eigengewicht der tragenden Wände, Decken, Unterzüge und Stützen entsprechend den Materialien automatisch berücksichtigt. Lastfall 1 Dachlast

Annahme Gefällebeton i.M. 10 cm 2,40

Räumung 0,10

Dachhaut 0,10

3 cm Kies 0,03 * 18 = 0,54

4 cm Betonplatte 0,04 * 24 = 0,96

4,10 kN/m²

Lastfall 2 Nutzlast auf Decken inkl.LWZ = 2,80 kN/m²

Lastfall 4 Schneelast + Räumung

1,45 + 0,40 = 1,85

Lastfall 5 Nutzlast Terrasse 4,0 kN/m²

Doppelparker:

Auflast auf Erdreich 10 kN/m²

Erdruhedruck

Lastfall 3 h1 = 2010

= 0,50 m σ = 20 kN/m³

lo = 0,50 * 20 * 0,50 = 5,0 kN/m²

Geschosshöhen für die finite Elemente-Berechnung:

Der Hoftrakt ist zwischen den Achsen 2 und 6 unterkellert.

KG 2,40 m

EG 3,10 m

1.OG 3,50 m

2.OG 3,10 m

Dachausstieg:

Blech 0,15

Schalung 0,15

LF 1 0,30

Lastfall 6 Schnee+R 1,85

Betonstiege: Lastfall 1 9,80 kN/m

Lastfall 2 4,20 kN/m

Deckenlast der Bestandsdecke als Auflast auf die tragenden Wände:

Tramdecke: Lastfall 1 9,49 kN/m

Holzstiege: Lastfall 1 0,90 kN/m

WENDELTREPPE

b = 1,00 m x 2

l = 2,80 m

Auflager 1 – an Feuermauer

Auflager 2 – Linienlager auf Auswechslungsträger

EG + 1.OG: Stahlbetonausführung

Abschätzung der Linienlast

h = 16 cm 30cos25*16,0

= 4,60

Kern 2175,0

* 24 = 2,10

Holzbelag 4 cm Hartholz = 0,30

Nutzlast p = 3,00

LL: g = 7,0 * 280,2

= 9,80 kN/m

p = 3,0 * 280,2

= 4,20 kN/m

1.OG – 2.OG: Holzausführung

Annahme Tritt- und Setzstufen mit 4 cm Hartholz

g = 0,04 * 2 * 8,0 = 0,64 kN/m²

Randträger 0,16 kN/m²

0,80 kN/m²

p = 3,00 kN/m²

LL: g = 0,64 * 280,2

= 0,90 kN/m

p = 4,20 kN/m

Deckenlast:

g = 2,53 kN/m²

p = 2,80 kN/m²

Linienlast: Einflußbreite ca. 5,80 m

gD = 2,53 * 2,90 = 7,34 kN/m

pD = 2,80 * 2,90 = 8,12 kN/m

Außenwand quer – EG

AK = 21,50 / 18,43

BK = 15,50 / 16,58

Wand Längsträger

Außenwand quer – OG

AK = 13,58 / 18,43

BK = 13,58 / 16,58

~11 cm 12 cm Neoprenelager

Auswechslungsträger ev. U280 ev. U260

95 mm Eventuell Laschenverlängerung.

Auswechslung Längsträger – EG

Mögliche Einflußbreite: 1 m

System

3,00 4,50

g = 1,0 * (2,80 – 0,50) = 2,30 kN/m

p = 1,0 * 2,80 = 2,80 kN/m

1168 BVH Reihenhaus- und Wohnhausanlage 1170 Wien Kalvarienberggasse 23RH im Hof

A) Plangrundlagen: Arch.DI Zdenek Machanec, 1120 Wien, Klärgasse 3Einreichplan vom 13.01.2008

B) Baustoffe: -Beton: C 25/30 / XC3 /F45-Stahl: TC 55 / M 55-Profilstahl 360 C

C) Allgemeine Lastaufstellung:

1. Decke EG D3 kN/m²

2,0 Bodenbelag Parkett 0,08 0,166,0 Estrich 0,22 1,32

Trennfolie 0,023,0 Trittschalldämmplatte TDP 30/35 0,02 0,064,0 Beschüttung gebunden 0,20 0,80

20,0 STB - Decke 0,25 5,0015,0 VWS 0,015 0,23

g 7,59Nutzlast (inkl. LWZ ) p 2,80

q 10,39Nutzlast (inkl. LWZ ) p 2,80

q 13,19

2. Decke OG1 D4 kN/m²

2,0 Bodenbelag Parkett 0,08 0,166,0 Estrich 0,22 1,32

Trennfolie 0,023,0 Trittschalldämmplatte TDP 30/35 0,02 0,064,0 Beschüttung gebunden 0,20 0,80

20,0 STB - Decke 0,25 5,0010,0 Mineralwolle 0,03 0,301,3 GIPSKARTONPL 0,220 0,28

g 7,94Nutzlast (inkl. LWZ ) p 2,80

q 10,74

3. Decke EG - TYP 1kN/m²

0,7 Bodenbelag (Teppich) 0,20 0,141,6 Holzspanplatte 0,06 0,10

Trennfolie 0,023,5 Trittschalldämmplatte TDP 35/40 0,015 0,055,0 Sand 0,18 0,902,5 Schalung 0,06 0,151,0 TRAMDECKE 27/31/100 0,50 0,50

10,0 Deckendämmung KDPS 12 0,03 0,303,8 Gipskartonplatte 0,10 0,38

g 2,53Nutzlast inkl. LWZ p 2,80

q 5,33

4. Decke OG1 - TYP 1kN/m²

0,7 Bodenbelag (Teppich) 0,20 0,146,0 Estrich 0,24 1,443,5 Schalung 0,06 0,21

Trennfolie 0,023,5 Trittschalldämmplatte TDP 35/40 0,02 0,075,0 Polystyrolbeton 600 0,12 0,601,0 TRAMDECKE 27/31/100 0,50 0,502,0 Schalung 0,06 0,125,0 Deckendämmung KDPS 12 0,05 0,251,3 Gipskartonplatte 0,10 0,13

q 6,28

D) Literatur:

Zement + Beton (Baukalender)

E) Einschlägige ÖNORMEN

F) EDV-Programme

Finite Elemente - Trimas räumliches System der Fa.RIBBaustatik-Programme der Firma MB AEC

Proj.Bez

Position

DIPL. ING. EDUARD KRAUS Tel.:02622/25452; Fax: 02622/89496 E-Mail: zt.kraus@utanet.at

Projekt

1168 family homeTRAMDECKE_REGEL

24.01.2008 1170 KALVARIENBERGG

Pos. TRAMDECKE_REGEL DECKENTRÄGER

VorbemerkungVorbemerkungVorbemerkungVorbemerkung Der Statischen Berechnung liegen die z.Z. gültigen technischen Baubestimmungen zugrunde.

Baustoffe

Beton C 25/30 Decken,Stürze und Überzüge

Betondeckung 3,5 cm

Betonstahl BSt 550 MA ( M 55) MattenBSt 550 SA (TC 55) Rippenstahl

Profilstahl St 37-2S 235 nach DIN EN 10027

Allgemeine LastaufstellungAllgemeine LastaufstellungAllgemeine LastaufstellungAllgemeine Lastaufstellung

Decke EG TYP 1

kN/m²0,7 Bodenbelag (Teppich) 0,20 0,141,6 Holzspanplatte 0,06 0,10

Trennfolie 0,023,5 Trittschalldämmplatte TDP 35/40 0,015 0,055,0 Sand 0,18 0,902,5 Schalung 0,06 0,151,0 TRAMDECKE 27/31/100 0,50 0,50

10,0 Deckendämmung KDPS 12 0,03 0,303,8 Gipskartonplatte 0,10 0,38

q 5,33

System Holz-Einfeldträger

M 1:65

Proj.Bez

Position

Projekt

Abmessungen /Nutzungsklassen

Feld L leff,m NKL [m] [m] 1 7.50 7.50 NKL 1

Auflager Aufl. x b Transl. Rotation [m] [cm] [kN/m] [kNm/°]

A 0.00 20.00 starr freiB 7.50 20.00 starr frei

Material Nadelholz Festigkeitsklasse C20Querschnitt bbbb////hhhh ==== 22227777////33331111 ccccmmmm

Einwirkungen

ständig ständige Einwirkung LG 1 NutzA Nutzlast, Kategorie A LG 1

Lastgruppen LG Einwirkungen, die nicht gleichzeitig wirken1 ständig / NutzA

Hinweis Die Verwendung einer ständigen Einwirkung in einerLastgruppe führt dazu, dass die anderen Einwirkun-gen dieser Lastgruppe nie verwendet werden.

Erläuterungen Gruppen (LG) Einwirkungen, die der gleichen Lastgruppe zugeord- net werden, können nicht gleichzeitig auftreten.

Belastung

Einw. ständig

M 1:652.53

Gleichlasten Nr.Fanf [m] Fend [m] s [m] q [kN/m]1 1 0.00 1 7.50 7.50 2.53

Einw. NutzA

M 1:652.80

Gleichlastenmb-

Proj.Bez

Position

Projekt

Nr.Fanf [m] Fend [m] s [m] q [kN/m]1 1 0.00 1 7.50 7.50 2.80

char. Schnittgrößen

Einw. ständig

charakteristische Momenten-Linie Mk [kNm]M 1:65

17.7917.7920.00

charakteristische Querkraft-Linie Vk [kN]M 1:65

-9.49-9.49

Schnittgrößen Feld x min Mk max Mk min Vk max Vk [m] [kNm] [kNm] [kN] [kN] 1 0.00 0.00 0.00 9.49 9.49* 1.50 11.39 11.39 5.69 5.69 3.00 17.08 17.08 1.90 1.90 3.75 17.79 17.79* 0.00 0.00 4.50 17.08 17.08 -1.90 -1.90 6.00 11.38 11.38 -5.69 -5.69 7.50 0.00 0.00 -9.49* -9.49

Verformungslinie Wk [mm]M 1:65

16.3716.3720.00

Auflagerkräfte Achse x min Mk max Mk min Fk max Fk [m] [kNm] [kNm] [kN] [kN] A 0.00 9.49 9.49 B 7.50 9.49 9.49

Proj.Bez

Position

Projekt

Einw. NutzA

charakteristische Momenten-Linie Mk [kNm]M 1:65

19.6919.6920.00

charakteristische Querkraft-Linie Vk [kN]M 1:65

-10.50-10.50

-12.00

Schnittgrößen Feld x min Mk max Mk min Vk max Vk [m] [kNm] [kNm] [kN] [kN] 1 0.00 0.00 0.00 10.50 10.50* 1.50 12.60 12.60 6.30 6.30 3.00 18.90 18.90 2.10 2.10 3.75 19.69 19.69* 0.00 0.00 4.50 18.90 18.90 -2.10 -2.10 6.00 12.60 12.60 -6.30 -6.30 7.50 0.00 0.00 -10.50* -10.50

Verformungslinie Wk [mm]M 1:65

18.1218.1220.00

Auflagerkräfte Achse x min Mk max Mk min Fk max Fk [m] [kNm] [kNm] [kN] [kN] A 0.00 10.50 10.50 B 7.50 10.50 10.50

Kombinationen

ständige und vorübergehende Bemessungssituation

Ek 1 +1.35*ständig 2 +1.00*ständig

Proj.Bez

Position

Projekt

Momenten-Linie Md [kNm]M 1:65

24.0224.0230.00

Querkraft-Linie Vd [kN]M 1:65

-12.81-12.81

-15.00

-10.00

Schnittgrößen x Ek min Md Ek max Md Ek min Vd Ek max Vd [m] [kNm] [kNm] [kN] [kN]

Feld 1 0.00 - 0.00 - 0.00 2 9.49 1 12.81*1.50 2 11.39 1 15.37 2 5.69 1 7.68 3.00 2 17.08 1 23.05 2 1.90 1 2.56 3.75 2 17.79 1 24.02* - 0.00 - 0.00 4.50 2 17.08 1 23.05 1 -2.56 2 -1.90 6.00 2 11.38 1 15.37 1 -7.68 2 -5.69 7.50 - 0.00 - 0.00 1 -12.81* 2 -9.49

Auflagerkräfte x Ek minMd Ek maxMd Ek minFd Ek maxFd [m] [kNm] [kNm] [kN] [kN] A 0.00 2 9.49 1 12.81 B 7.50 2 9.49 1 12.81

quasi-ständige Bemessungssituation

Ek 7 +1.00*ständig 8 +1.00*ständig +0.30*NutzA

Momenten-Linie Md,perm [kNm]M 1:65

23.7023.70

Proj.Bez

Position

Projekt

Querkraft-Linie Vd,perm [kN]M 1:65

-12.64-12.64

-15.00

-10.00

Schnittgrößen x Ek min Md Ek max Md Ek min Vd Ek max Vd [m] [kNm] [kNm] [kN] [kN]

Feld 1 0.00 - 0.00 - 0.00 7 9.49 8 12.64*1.50 7 11.39 8 15.17 7 5.69 8 7.58 3.00 7 17.08 8 22.75 7 1.90 8 2.53 3.75 7 17.79 8 23.70* - 0.00 - 0.00 4.50 7 17.08 8 22.75 8 -2.53 7 -1.90 6.00 7 11.38 8 15.16 8 -7.58 7 -5.69 7.50 - 0.00 - 0.00 8 -12.64* 7 -9.49

Verformungslinie Wfin,perm [mm]M 1:65

34.8934.8940.00

-10.00

Auflagerkräfte x Ek minMd Ek maxMd Ek minFd Ek maxFd [m] [kNm] [kNm] [kN] [kN] A 0.00 7 9.49 8 12.64 B 7.50 7 9.49 8 12.64

Nachweise

Material fm,k ft0k fc0k fc90k fvk Gmean E0meanHolz [ N/mm² ] C20 20.0 12.0 19.0 2.3 2.0 590 9500

Grenzzustand der Tragfähigkeit

Querschnitt b [cm] h [cm] A [cm²] Iy [cm4] Iz [cm4]27.0 31.0 837.0 67030 50848

Proj.Bez

Position

Projekt

M 1:10

BiegebemessungDIN 1052, Gl.(55), Gl.(67)

F Ek kmod x Myd σmyd fmyd η [-] [m] [kNm][N/mm²] [N/mm²] [-] 1 (L = 7.50 m, km = 1.00, le f f , m = 7.50 m) 1 0.60 0.00 0.00 0.00 9.23 0.00 1 0.60 1.50 15.37 3.55 9.23 0.39 1 0.60 3.00 23.05 5.33 9.23 0.58 1 0.60 3.75 24.02 5.55 9.23 0.60* 1 0.60 4.50 23.05 5.33 9.23 0.58 1 0.60 6.00 15.37 3.55 9.23 0.39 1 0.60 7.50 0.00 0.00 9.23 0.00

Der Einfluss der Stabilität ist im Nachweis derBiegefestigkeit enthalten. Die dabei berücksich-tigte, effektive Feldlänge ist für jedes Feldausgewiesen.

QuerkraftbemessungDIN 1052, Gl.(59)

F Ek kmod x Vzd τzd fvd η [-] [m] [kN][N/mm²] [N/mm²] [-] 1 1 0.60 0.38 11.52 0.21 0.92 0.22 1 0.60 1.50 7.68 0.14 0.92 0.15 1 0.60 3.00 2.56 0.05 0.92 0.05 1 0.60 4.50 -2.56 0.05 0.92 0.05 1 0.60 6.00 -7.68 0.14 0.92 0.15 1 0.60 7.12 -11.52 0.21 0.92 0.22*

AuflagerpressungDIN 1052, Gl(47)

Ek kmod Fd Aef kc90 σc90d fc90d η [-] [kN] [cm²] [-] [ N/mm² ] [-]A 1 0.60 12.81 621.0 1.00 0.21 1.06 0.19B 1 0.60 12.81 621.0 1.00 0.21 1.06 0.19

Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit

max. VerformungenDIN 1052, 9.2

Ek x vorhw zulw η [m] [mm] [mm] [-]Feld 1 (L=7.50 m, NKL 1, kdef=0.60) Gl(42) 8 3.75 34.9 37.5 0.93

Durchhang [mm] (Gleichung 42: wfin - w0 )M 1:65

34.8934.8940.00

-10.00

A Bmb-

Proj.Bez

Position

Projekt

1168 family homeAUSW_LT_EG

Pos. AUSW_LT_EG AUSWECHSLUNG_LT nach DIN 18800

SystemM 1:65

Längen Feld 1 l = 7.50 m

E-Modul = 210000 MN/m2

Auflager Auflager C [kN/m] t [cm] Art A starr 20.0 ..........B starr 20.0 ..........

Einwirkungen

Ständig Ständige Einwirkung NutzA Veränderliche Einwirkung fw

BelastungEinw. Ständig M 1:65

3.00 4.50-1

Eigengewicht Feld Profil g[kN/m] ap[cm]1 IPE 360 0.571 0.00

Gleichlasten Nr. Feld q[kN/m] ap[cm] 1 1 2.30 0.00

Einzellasten Nr. Feld a[m] F[kN] ap[cm] 1 1 3.00 15.50 8.50

Proj.Bez

Position

Projekt

Einw. NutzA M 1:65

3.00 4.50-1

Schnittgrößen für gewählte(s) Profil(e) nach linearer Elastizitätstheorie

Einw. Ständig charakteristisches Moment Mk [kNm]

M 1:65

charakteristische Querkraft Vk [kN]M 1:65

-16.96

Feld x min wk max wk min Mk max Mk min Vk max Vk [m] [mm] [mm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] 1 0.00 0.00 0.00 0.0 0.0 20.1 20.1 3.00* 6.97 6.97 47.3 47.3 11.5 11.5 3.63* 7.23 7.23 44.2 44.2 -5.9 -5.9 7.50 0.00 0.00 0.0 0.0 -17.0 -17.0

Auflager A: max/min Ak = 20.07 / 20.07 kN Auflager B: max/min Bk = 16.97 / 16.97 kN

Proj.Bez

Position

Projekt

Einw. NutzA charakteristisches Moment Mk [kNm]

M 1:65

-17.13

Kombinationen Schnittgrößen gemäß DIN 18800 Teil 1 November 1990 für gewählte(s) Profil(e)

Die Durchbiegung für das Gebrauchslastniveau wird mit GammaM = 1.0 ermittelt (Element 722)

Moment Msd [kNm]M 1:65

136.94

Proj.Bez

Position

Projekt

Querkraft Vsd [kN]M 1:65

-48.60

Feld x min wd max wd min Md max Md min Vd max Vd [m] [mm] [mm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] 1 0.00 0.00 0.00 0.0 0.0 20.1 57.8 3.00* 6.97 14.12 47.3 136.9 11.5 33.5 3.63* 7.23 14.65 44.2 127.7 -17.3 -5.8 7.50 0.00 0.00 0.0 0.0 -48.6 -17.0

Auflager A: max/min Asd = 57.76 / 20.07 kN Auflager B: max/min Bsd = 48.60 / 16.97 kN

Bemessung gemäß DIN 18800, Teil 1, Ausgabe vom November 1990

Berechnungsverfahren Elastisch - Elastisch

Profilstahl S 235 Streckgrenze fy,k = 240.0 N/mm2 Grenznormalspannung sigmaR,d= 218.2 N/mm2 Grenzschubspannung tauR,d = 126.0 N/mm2 Elastizitätsmodul E =210000 N/mm2 erf. Wy = 627.6 cm3 erf. Iy = 9532 cm4

gewähltes Profil IIIIPPPPEEEE 333366660000 ======= vorh. Wy = 904.0 cm3 vorh. Iy = 16270 cm4

Spannungen

Feld x σ τ [m] [N/mm2 ] [N/mm2 ] 1 0.00 0.00 38.23 3.00 * 204.47 16.21 3.63 * 175.82 9.33 7.50 0.00 30.79

Verhältnis der Spannungen tau/tauR,d oder sigma/sigmaR,d <= 0.5 Vergleichsspannungsnachweis ist nicht erforderlich

Torsion

Feld x Mx,p Mx,s Mw σ τ [m] [kNm] [kNm] [kNm2 ] [N/mm2 ] [N/mm2 ] 1 0.00 0.73 0.20 0.00 0.00 25.17 3.00 * 0.14 0.79 1.13 52.99 6.46 3.63 * -0.12 -0.50 0.73 34.57 5.05 7.50 -0.55 -0.07 0.00 0.00 18.79

Tragsicherheitsnachweis

Normalspannung 204.5 / 218.2 = 0.937 < 1

Proj.Bez

Position

Projekt

Maßgebende Lastkombination: Einw. Werte Feld 1 1.35 alle 2 1.50 1 Schubspannung 38.2 / 126.0 = 0.303 < 1 Maßgebende Lastkombination: Einw. Werte Feld 1 1.35 alle 2 1.50 1

Gebrauchstauglichkeitsnachweis

Feld x vorh. I max w min w zul. w [m] [cm4 ] [mm] [mm] [mm] 1 3.63 16270 14.65 < l/300 = 25.00

Auflagerpressung

Auf- Spannung [MN/m2 ]lager vorh. zul. gewähltA 1.19 ...... ......................B 1.00 ...... ......................

Proj.Bez

Position

Projekt

1168 family homeAUSW_QT_EG

Pos. AUSW_QT_EG EG AUSWECHSLUNG QT nach DIN 18800

SystemM 1:30

Einwirkungen

1.00 0.80

Eigengewicht Feld Profil g[kN/m] ap[cm]1 U 280 0.418 -7.24

Blocklasten Nr. Feld a[m] s[m] q[kN/m] ap[cm] 1 1 0.15 1.15 9.80 0.00 2 1 1.40 1.00 0.90 0.00

Proj.Bez

Position

Projekt

Einw. NutzA M 1:30

1.00 0.80-5

M 1:30

-15.50-15

Auflager A: max/min Ak = 21.50 / 21.50 kN

Proj.Bez

Position

Projekt

Auflager B: max/min Bk = 15.50 / 15.50 kN

M 1:30

-16.58

Proj.Bez

Position

Projekt

-45.79

Feld x min wd max wd min Md max Md min Vd max Vd [m] [mm] [mm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] 1 0.00 0.00 0.00 0.0 0.0 21.5 56.7 1.47* 1.20 2.38 14.8 42.1 -1.7 0.7 1.57* 1.20 2.39 14.7 42.0 -2.9 -1.8 3.20 0.00 0.00 0.0 0.0 -45.8 -15.5

gewähltes Profil UUUU 222288880000 ===== vorh. Wy = 448.0 cm3 vorh. Iy = 6280 cm4

Spannungen

Feld x σ τ [m] [N/mm2 ] [N/mm2 ] 1 0.00 0.00 24.00 1.47 * 93.93 0.73 1.57 * 93.68 1.20 3.20 0.00 19.40

Normalspannung 93.9 / 218.2 = 0.430 < 1 Maßgebende Lastkombination: Einw. Werte Feld 1 1.35 alle 2 1.50 1 Schubspannung 24.0 / 126.0 = 0.191 < 1 Maßgebende Lastkombination: Einw. Werte Feld 1 1.35 alle 2 1.50 1 m

Proj.Bez

Position

Projekt

Auflagerpressung

Proj.Bez

Position

Projekt

1168 family homeAUSW_LT_OG

Pos. AUSW_LT_OG OG AUSWECHSLUNG_LT nach DIN 18800

SystemM 1:65

Einwirkungen

3.00 4.50-1

Eigengewicht Feld Profil g[kN/m] ap[cm]1 IPE 360 0.571 0.00

Proj.Bez

Position

Projekt

Einw. NutzA M 1:65

3.00 4.50-1

M 1:65

-16.04-15

Proj.Bez

Position

Projekt

M 1:65

-17.13

131.30

Proj.Bez

Position

Projekt

-47.35

Feld x min wd max wd min Md max Md min Vd max Vd [m] [mm] [mm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] 1 0.00 0.00 0.00 0.0 0.0 18.7 55.9 3.00* 6.42 13.57 43.1 131.3 10.1 31.7 3.63* 6.67 14.08 40.6 122.8 -16.1 -4.9 7.50 0.00 0.00 0.0 0.0 -47.3 -16.0

gewähltes Profil IIIIPPPPEEEE 333366660000 ======= vorh. Wy = 904.0 cm3 vorh. Iy = 16270 cm4

Spannungen

Feld x σ τ [m] [N/mm2 ] [N/mm2 ] 1 0.00 0.00 36.43 3.00 * 194.61 15.27 3.63 * 168.08 8.67 7.50 0.00 29.49

Torsion

Feld x Mx,p Mx,s Mw σ τ [m] [kNm] [kNm] [kNm2 ] [N/mm2 ] [N/mm2 ] 1 0.00 0.68 0.19 0.00 0.00 23.44 3.00 * 0.13 0.74 1.05 49.37 6.02 3.63 * -0.11 -0.47 0.68 32.20 4.71 7.50 -0.51 -0.07 0.00 0.00 17.50

Normalspannung 194.6 / 218.2 = 0.892 < 1

Proj.Bez

Position

Projekt

Maßgebende Lastkombination: Einw. Werte Feld 1 1.35 alle 2 1.50 1 Schubspannung 36.4 / 126.0 = 0.289 < 1 Maßgebende Lastkombination: Einw. Werte Feld 1 1.35 alle 2 1.50 1

Auflagerpressung

Proj.Bez

Position

Projekt

1168 family homeAUSW_QT_OG

Pos. AUSW_QT_OG OG AUSWECHSLUNG QT nach DIN 18800

SystemM 1:30

Einwirkungen

1.00 0.80

Eigengewicht Feld Profil g[kN/m] ap[cm]1 U 280 0.418 -7.24

Proj.Bez

Position

Projekt

Einw. NutzA M 1:30

1.00 0.80-5

M 1:30

-13.18

Feld x min wk max wk min Mk max Mk min Vk max Vk [m] [mm] [mm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] 1 0.00 0.00 0.00 0.0 0.0 13.6 13.6 1.60* 0.88 0.88 10.9 10.9 -0.0 -0.0 3.20 0.00 0.00 0.0 0.0 -13.2 -13.2

Proj.Bez

Position

Projekt

M 1:30

-16.58

Proj.Bez

Position

Projekt

-42.66

Feld x min wd max wd min Md max Md min Vd max Vd [m] [mm] [mm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] 1 0.00 0.00 0.00 0.0 0.0 13.6 46.0 1.58* 0.88 2.07 10.9 36.9 0.0 0.2 1.59* 0.88 2.07 10.9 36.9 -0.2 0.0 3.20 0.00 0.00 0.0 0.0 -42.7 -13.2

gewähltes Profil UUUU 222288880000 ===== vorh. Wy = 448.0 cm3 vorh. Iy = 6280 cm4

Spannungen

Feld x σ τ [m] [N/mm2 ] [N/mm2 ] 1 0.00 0.00 19.48 1.58 * 82.29 0.06 1.59 * 82.29 0.07 3.20 0.00 18.07

Normalspannung 82.3 / 218.2 = 0.377 < 1 Maßgebende Lastkombination: Einw. Werte Feld 1 1.35 alle 2 1.50 1 Schubspannung 19.5 / 126.0 = 0.155 < 1 Maßgebende Lastkombination: Einw. Werte Feld 1 1.35 alle 2 1.50 1 m

Proj.Bez

Position

Projekt

Auflagerpressung

ERMITTLUNG DER ERDBEBENKRÄFTE Das Gesamtgewicht der Baumassen wird geschossweise in vollem Ausmaß in der horizontalen Richtung x und in der horizontalen Richtung y als Belastung am Bauwerk angesetzt. Die daraus resultierende Verformung fließt dann in die nachfolgende Berechnung zur Ermittlung der Erdbebenkräfte ein. x Richtung 1,5 cm y-Richtung 1,4 cm Geschosshöhen 2.OG 3,10 1.OG 3,50 EG 3,10 KG 2,40 Gesamtlast Betondecke Wandlasten Typ 1 (Feuermauer und Altbestand)

h = 30 cm g = 0,45 x 18 = 8,10 kN/m² Typ 2 (Neubau)

h = 25 cm g = 3,20 kN/m² 1) Feuermauer x-Richtung

Lasten Gesamtlänge 31 m OG2 gw = 31,0 x 3,10 x 8,10 = 778 kN

OG1 gw = 31,0 x 3,50 x 8,10 = 879 kN

EG gw = 31,0 x 3,10 x 8,10 = 778 kN

2) Außenwand hofseitig bzw. x-Richtung OG2 = 778 kN

OG1 = 879 kN

EG gw = 31,0 x 3,10 x 3,20 = 31 kN 3) Querwand y-Richtung 25 cm HLZ 6 Achsen á 7,50 m Je Geschoss 45 m OG2 gw = 45,0 x 3,10 x 3,20 = 446 kN

OG1 gw = 45,0 x 3,50 x 3,20 = 504 kN

EG gw = 45,0 x 3,10 x 3,20 = 446 kN Decken Geschossflächen Hoftrakt 31,0 x 7,30 226,30 m² Holz 181,30 kN Beton 7,3 x 6,2 = 45,0 kN Deckenlasten G = Gesamtlast Decke über OG2 Beton

g = 226,3 x (5,0+4,1+4,0) = 2.965 kN Decke über OG1

Holz g = 181,3 x 5,33 = 966 kN

Beton g = 45,0 x (5,0+2,94+2,8) = 483 kN

Decke über EG

Holz g = 181,3 x 5,33 = 966 kN

Beton g = 483 kN

Erdbebenlast y-Richtung

OG2 LL = 3,7

027,25 = 3,50 kN/m

OG1 LL = 3,772,12

= 1,75 kN/m

EG LL = 30,735,4

= 0,60 kN/m

Erdbebenlast x-Richtung

OG2 LL = 31027,25

= 0,80 kN/m

OG1 LL = 31

72,12 = 0,41 kN/m

EG LL = 3135,4

= 0,14 kN/m

Lastfall 1 Balkenlast aus Wand

1.OG auf Balken EG

Achse 5,5 – 2

g = 3,10 x 8,10 = 25,1 kN/m

Gesamtlasten geschossweise

OG2 778 + 778 + 446 + 2965 = 4.967 kN

x: als LL: qx = 30,7

4967 = 680 kN/m

y qy = 31

4967 = 160 kN/m

OG1 879 + 879 + 504 + 966 + 483 = 3.711 kN

3711 = 508 kN/m

y: qy = 30

3711 = 120 kN/m

EG 778 + 31 + 446 + 966 + 483 = 2.704 kN

2704 = 370 kN/m

y: qy = 30

2704 = 90 kN/m

Berechnungsergebnis Pos. „Gesamtverf._EB_x“ Für Ersatzerdbebenlast: Ax = (LF1) „Gesamtverf._EB_y“ Ay = (LF1)

Art des Untergrundes nach B4015 Tabelle 9

Ort - Laut Ortsverzeichniss B4015-1 A.4

Erdbebenzone des oben gewählten Ortes: 3Erdbebenkoeffizient des oben geählten Ortes: 0,082

Reationsparameter nach Tabelle 9:Untergrund T1 T2 b0 k1

II 0,15 0,6 2,5 1

Gesamtlast des 1.Geschoßes: 2704 kN Abstand des 1. Geschoßes 3,1 mGesamtlast des 2.Geschoßes: 3711 kN Abstand des 2. Geschoßes 6,6 mGesamtlast des 3.Geschoßes: 4967 kN Abstand des 3. Geschoßes 9,7 mGesamtlast des 4.Geschoßes: 0 kN Abstand des 4. Geschoßes 0 mGesamtlast des 5.Geschoßes: 0 kN Abstand des 5. Geschoßes 0 mGesamtlast des 6.Geschoßes: 0 kN Abstand des 6. Geschoßes 0 mGesamtlast des 7.Geschoßes: 0 kN Abstand des 7. Geschoßes 0 m

maximale Formänderung bei Ansatz der Gesamtlast in horizontaler Richtung: 0,02 m

Ermittlung der Bebenersatzlast nach der quasistatischen Methode

Gruppe II, Dichtgelagerte Sedimente

Wien - Südwestlich der Donau

maximale Formänderung bei Ansatz der Gesamtlast in horizontaler Richtung: 0,02 m

erste Eigenfrequenz des Gebäudes (nach Formel 16 B4015): 22,1133444 Hz

k2= 0,04522156a= 1,66666667k5= 1,5

k3,i nach Formel (17) kE,1 nach Formel (12) Eh,1 nach Formel (11)1. Geschoß k3,1= 0,43531 kE,1= 0,0016 Eh,1= 4,3542 kN2. Geschoß k3,2= 0,92679 kE,2= 0,0034 Eh,2= 12,722 kN3. Geschoß k3,3= 1,36211 kE,3= 0,005 Eh,3= 25,027 kN4. Geschoß k3,4= 0 kE,4= 0 Eh,4= 0 kN5. Geschoß k3,5= 0 kE,5= 0 Eh,5= 0 kN6. Geschoß k3,6= 0 kE,6= 0 Eh,6= 0 kN7. Geschoß k3,7= 0 kE,7= 0 Eh,7= 0 kNSumme der Erdbebenlast (diese dient nur zur Kontrolle): 42,103 kN

Erdbebenersatzkraft ist in der Höhe jeder Geschoßdecke im Massenmittelpunkt anzusetzen, sowohl in der Konstruktion ungünstigen als auch in der dazu orthogonaler Richtung

Gruppe II, Dichtgelagerte Sedimente

Wien - Südwestlich der Donau

Fundamentlasten Achse 2 – 5

LF 1: l = 7,30 m

LL = 30,7

2315 = 317 kN/m

LF 2 – 5: Nutzlast

LL = 30,7

10292347 ++ = 75 kN/m

LF 6: Schnee

LL = 30,7

19 = 3 kN/m

Proj.Bez

Position

Projekt

1168 family homeACHSE_2_BIS_5

Pos. ACHSE_2_BIS_5 Streifenfundament

System Unbewehrtes Fundament mittig belastetM 1:20

2550 50

Mauerwerk

Abmessungen Wanddicke (Mauerwerk) c = 25.00 cm

Einwirkungen

LF1 ständige Einwirkung LF2 Nutzlast, Kategorie A LF3 Schnee-/Eislast <= 1000 m #Fundam. # Eigenlast Fundament ständige Einwirkung # Die Einwirkung wurde automatisch generiert.

BelastungZusammenst. Eigenlast Fundament 24.00*1.25*0.80 = 24.00 kN/m

Einwirkung N[kN/m] q[kN/m²]LF1 317.00 LF2 75.00 LF3 3.00 #Fundam. 24.00

Bemessung nach DIN 1045-1 (07.01)

Beton C 16/20 Wichte des Betons γ = 24.00 kN/m³

aufnehmbarer Sohldruck nach DIN 1054(01.03), 7.7.2 Tab. A.1, nichtbindiger Boden

kleinste Einbindetiefe d = 0.80 m aufnehmbarer Sohldruck zul σ = 350.00 kN/m² vorhandener Sohldruck vorh σ = 335.20 kN/m²

Proj.Bez

Position

Projekt

1168 family homeACHSE_2_BIS_5

gewählt bF / hF = 125.00 / 80.00 cm ================================

Grundkombination Bemessungswert Sohldruck σgd = 434.16 kN/m² (ohne Eigenlast Fundament) Bemessungswert Betonzugf. fctd = 0.72 N/mm² Grenzwert f. unbew. Fund. erf hF/a = 1.58 - Verhältnis vorh hF/a = 1.60 -

Fundamentlasten Achse 6

LF 1: l = 7,30

LL = 30,7

836 = 115 kN/m

LF 2 - 5: Nutzlast

LL = 30,7

3941126 ++ = 28 kN/m

LF 6: Schnee

LL = 30,7

18 = 3 kN/m

Proj.Bez

Position

Projekt

1168 family homeACHSE_6

Pos. ACHSE_6 Streifenfundament_ACHSE 6 und übrige

System Unbewehrtes Fundament mittig belastetM 1:15

OKG OKG

2522.5 22.5

Mauerwerk

Abmessungen Wanddicke (Mauerwerk) c = 25.00 cm

Einwirkungen

LF1 ständige Einwirkung LF2 Nutzlast, Kategorie A LF3 Schnee-/Eislast <= 1000 m #Fundam. # Eigenlast Fundament ständige Einwirkung # Die Einwirkung wurde automatisch generiert.

BelastungZusammenst. Eigenlast Fundament 24.00*0.70*0.50 = 8.40 kN/m

Einwirkung N[kN/m] q[kN/m²]LF1 115.00 LF2 28.00 LF3 3.00 #Fundam. 8.40

Bemessung nach DIN 1045-1 (07.01)

Beton C 16/20 Wichte des Betons γ = 24.00 kN/m³

aufnehmbarer Sohldruck nach DIN 1054(01.03), 7.7.2 Tab. A.1, nichtbindiger Boden

kleinste Einbindetiefe d = 0.50 m aufnehmbarer Sohldruck zul σ = 240.00 kN/m² vorhandener Sohldruck vorh σ = 220.57 kN/m²

Proj.Bez

Position

Projekt

1168 family homeACHSE_6

gewählt bF / hF = 70.00 / 50.00 cm ================================

Grundkombination Bemessungswert Sohldruck σgd = 285.00 kN/m² (ohne Eigenlast Fundament) Bemessungswert Betonzugf. fctd = 0.72 N/mm² Grenzwert f. unbew. Fund. erf hF/a = 1.28 - Verhältnis vorh hF/a = 2.22 -

Proj.Bez

Position

Projekt

1168 family homeREGELSTÜTZE_EG

Pos. REGELSTÜTZE_EG Stahlbetonstütze Achse 2

System Pendelstütze Stablänge l = 3.50 m Knicklängen lky,lkz = 3.50 m System ist unverschieblich in z- und y-Richtung Stütze ist gegen Knicken in y-Richtung gesichert

BelastungVertikallasten Nr. Einwirkungstyp N [kN]

1 ständige Einwirkung 399.00 2 Nutzlasten: Wohnhäuser 140.00 3 ständige Einwirkung 0.00

Stabendmomente Nr. Myu [kNm] Myo [kNm] Mzu [kNm] Mzo [kNm] 1 10.00 10.00 10.00 10.00 2 4.00 4.00 4.00 4.00

Horizontallasten

Nr. Lasttyp a s qz / Qz qy / Qy [m] [m] [kN/m,kN] [kN/m,kN] 3 Einzellast 1.20 120.00 0.00

Einwirkung 1 M 1:80

Myo Mzo

Myu Mzu z y

Proj.Bez

Position

Projekt

Einwirkung 2 M 1:80

Myo Mzo

Myu Mzu z y

Einwirkung 3 M 1:80

Grundkombinationen Nr. Kombinationstyp x [m] Einw.-Nr.(Beiwert) 1 ext N, ext My 0.00 1 (1.35) 2 (1.50) 2 ext N, ext My 0.00 1 (1.00) 3 ext |e| 0.00 1 (1.00) 2 (1.50)

Nr. N [kN] My [kNm] Vz [kN] Mz [kNm] Vy [kN] 1 748.65 19.50 0.00 19.50 0.00 2 399.00 10.00 0.00 10.00 0.00 3 609.00 16.00 0.00 16.00 0.00

Unfallkombinationen Nr. Kombinationstyp x [m] Einw.-Nr.(Beiwert) 1 ext N, ext My 1.20 1 (1.00) 2 (0.30) 3 (1.00) 2 ext N, ext Mz 0.00 1 (1.00) 2 (0.30) 3 (1.00) 3 ext N, ext Mz 3.50 1 (1.00) 2 (0.30) 3 (1.00) 4 ext N, ext My 1.20 1 (1.00) 3 (1.00)

Proj.Bez

Position

Projekt

Nr. Kombinationstyp x [m] Einw.-Nr.(Beiwert) 5 ext N, ext Mz 0.00 1 (1.00) 3 (1.00) 6 ext N, ext Mz 3.50 1 (1.00) 3 (1.00)

Nr. N [kN] My [kNm] Vz [kN] Mz [kNm] Vy [kN] 1 441.00 105.83 78.86 11.20 0.00 2 441.00 11.20 78.86 11.20 0.00 3 441.00 11.20 -41.14 11.20 0.00 4 399.00 104.63 78.86 10.00 0.00 5 399.00 10.00 78.86 10.00 0.00 6 399.00 10.00 -41.14 10.00 0.00

Bemessung gemäß ÖNORM B 4700

Beton C30 Betonstahl BSt 550 Grenzstahldehnung Eps = 20.00 %. maximaler Bewehrungsgrad rho+ = 8.00 %

Das Eigengewicht der Stütze wird berücksichtigt

Rechteckquerschnitt Breite, Höhe b, h = 25.00 cm Bewehrungsabstände d'y, d'z = 5.00 cmQuerschnitt M 1:10

5.0 5.0

As1 As1

Schlankheit lambda y / lambda z = 48.50 / 48.50 -

Knicknachweis Knicksicherheitsnachweis

Berechnungsverfahren Modellstützenverfahren

maßgebende Kombination

x N My Mz Einwirkungsnummer [m] [kN] [kNm] [kNm] (Beiwert) 1.75 443.7 83.2 11.2 1 (1.00) 2 (0.30) 3 (1.00)

z-Ausmitten [cm] e0 ea e2 e tot 18.75 0.88 3.72 23.34

Bemessungswerte Nd [kN] Myd [kNm] Mzd [kNm] 443.73 103.59 11.20

LLLLäääännnnggggssssbbbbeeeewwwweeeehhhhrrrruuuunnnngggg SSSSttttaaaahhhhllllffffllllääääcccchhhheeee jjjjeeee SSSSeeeeiiiitttteeee AAAAssss1111 ==== 8888....77774444 ccccmmmm2222 ggggeeeessssaaaammmmtttteeee SSSSttttaaaahhhhllllffffllllääääcccchhhheeee AAAAssss ==== 33334444....99997777 ccccmmmm2222 BBBBeeeewwwweeeehhhhrrrruuuunnnnggggssssggggrrrraaaadddd rrrrhhhhoooo ==== 5555....66660000 %%%%

Proj.Bez

Position

Projekt

Bewehrungswahl Längsstäbe je Seite 3 * 20 ( 9.42 cm2) Bügel 8 - 24 mm-cm ==================== vorh. Stahlfläche As = 37.70 cm2 vorh. Bewehrungsgrad rho = 6.03 %

Rostbalken 25/40 C25/30

Lt.Bemessung

Wahl der Bewehrung

Min AS = 1000

40*25*4,1 = 1,4 cm“

Wahl der Bewehrung

Bew. unten 2 Ø 12

Bew. oben 2 Ø 10

Bügel Ø 8/25 (2 cm²/m)

Roststützen allgemein: 25/25 C25/30

Wahl der Bewehrung: HB 4 Ø 12

Bügel Ø 8/15

STATIK TEIL 1 · 2012-01-09 · DI Eduard Kraus, Ziv. Ing. für Bauwesen, A-2700 Wiener Neustadt,...

Documents

Transcript of STATIK TEIL 1 · 2012-01-09 · DI Eduard Kraus, Ziv. Ing. für Bauwesen, A-2700 Wiener Neustadt,...

Bambach® Sattelsitz · 2020. 7. 3. · E-Mail: biuro@hager.com.pl Hong Kong, China Tel.: + 852 – 2622 2795 Fax: + 852 – 2622 2503 E-Mail: info@hagerasia.com.hk Dental Products

Flyer ZIV MV Outdoor-Cooking - asg-goe.de · Informationen Michael Busch Agrarsoziale Gesellschaft e.V. Kurze Geismarstraße 33 37073 Göttingen Tel.: 0551-49709-35, Fax: 49709-16

Zweirad-Industrie-Verband (ZIV) Wirtschaftspressekonferenz ... · Zusammenfassung • Im Jahr 2018 konnten die Umsätze im Fahrrad- und E-Bike Markt wieder um 16,3 % gesteigert werden

Alpnach (mil) / Buochs (ziv) nderungen melden an: justin_eggermann@hotmail.com oder 079 307 30 57. Alpnach (mil) / Buochs (ziv) Bez Flugplatz Fkt CTR Obergrenze LSMA Alpnach Mil Flpl

Kommentar zur Verordnung über die Kehrung und Überprüfung ... Bundes KÜO.pdf · Bundesverband des Schornsteinfegerhandwerks - Zentralinnungsverband (ZIV) - Arbeitsblatt Nr. 605

ZIV - Zeitschrift für Immobilienverwaltungsrecht · 2018-05-31 · mit dieser Ausgabe wie immer eine interessante Lektüre. Kurze Meldungen Last Call: Widerrufsrecht für Darlehensaltverträge

Assistentinnen im TFZ Wiener Neustadt · Alexandra Jischa Assistentin der Geschäftsführung ACMIT Gmbh Viktor-Kaplan-Straße 2 2700 Wiener Neustadt Tel. +43 2622 228 59-15, Fax +43

Kommentar zur Verordnung über die Kehrung und Überprüfung ... · Der Kommentar wurde in einer Arbeitsgruppe des ZIV unter Federführung des Vorstands Technik, Dr.-Ing. Dieter Stehmeier,

ZIV-Nutzerstudie 2011 - uni-muenster.de · 2011. 6. 16. · Mein Anliegen wird schnell bearbeitet Ich bekomme kompetente, verständliche Auskünfte Die Mitarbeiter des ZIV sind freundlich

BEDIENUNGSANLEITUNG USER MANUAL HD-CCTV Kameras HD-CCTV …€¦ · HD-CCTV Kameras HD-CCTV cameras Modelle / Models: VCHD-1622 VCHD-2622 VCHD-4322IR VCHD-2792IR VCHD-1622 ... Bevor

ZIV - Zeitschrift für Immobilienverwaltungsrecht · Im Kaufvertrag war zur Bauabnahme vereinbart: „Das Bauwerk ist durch die . Vertragsparteien oder mit schriftlicher Vollmacht

Stomatološki katalog - Hager & Werken · Tel(HK): +852-2622 2796 Tel: +86-21-6210 3519 E-Mail: kate@hagerasia.com.hk General Manager: Kate Tsui Shanghai Office Unit I, 20th Floor,

Flyer ZIV NI Outdoor-Cooking - asg-goe.de · Informationen Michael Busch Agrarsoziale Gesellschaft e.V. Kurze Geismarstraße 33 37073 Göttingen Tel.: 0551-49709-35, Fax: 49709-16

Jazz Piano - · PDF fileJazz Piano Elbphilharmonie Konzerte 2015/2016 Avishai Cohen Trio Yaron Herman & Ziv Ravitz Omer Klein Trio Tord Gustavsen Project Stefano Bollani

Kapitel 4 - Prof. Dr. Dirk W. · PDF fileManchester Differential Manchester 9. ... Huffman-, Arithmetische-, Lempel-Ziv Codierung Hamming Codes, CRC Codierung RZ, NRZ, NRZI, Manchester-Codierung

Ziv Leiser Irony

Änderungen Variantenberechnung Version 2010 gegenüber ... · Referat Abwasserentsorgung Ziv.-Ing. DI Johann Reisner im Auftrag der FA 19A Hotline: 0660 855 0 855 office@reisner-umwelt.at

Richtlinie DKD 2622-4:2012 für Oszilloskope: Praktische ... · calibration & metrology Messpraxis Oszilloskope esz-ag.de Inhalt der Richtlinie • Geltungsbereich • Kalibrierverfahren

Intermodalität am Flughafen Frankfurt - Personenverkehr - Dipl. -Ing. Susanne Scherz, ZIV

Abschlussbericht Modul 1 - ZiviZziviz.info/sites/ziv/files/zivilgesellschaft_in... · Sektor und die dort aktiv mitarbeitenden Personen geben. Bei den Arbeiten zu Modul 1 des Projekts