Mast - und Fundamentliste...SH Systemhöhe 1,40 m Fahrdraht- Zug S1 1.000 daN e + z ( Mast S19 / S20...

Projekt : Fahrleitungsanlage "Wendeschleife Bindersleben"

bearbeitet : Klös Datum :

geprüft : Stand: Entwurf Blatt : 1 von 2

St S = sechskant P AbbruchB A R = rund

Z = zylindrisch abgesetzt E = Einsetzmast L = m. Beleuchtung

Gesamt Einsatz freie Mast Swo/Do Swu/DuNr. er- ge- Länge Tiefe Länge Typ oben unten

rechnet wählt L T e H a x b x t L1 d s

kN kN m m m m mm mm m m m m

BestandS15 9,00 StA Mast- und Fund.abbruch

S16 8,00 StA Mast- und Fund.abbruch


S19 10,00 StAL Mast- und Fund.abbruch

S20 10,00 StAL Mast- und Fund.abbruch



Gamma = 10 kN/m³

mm

Rammrohr Bemerkung

06.10.2014

= Stahl= Beton = Achtkant

Spitzenzug Länge x Breite x Höhe Phi = 20°

M a s t

Mast - und Fundamentliste

= Peinerprofil

Fundament

L

h

e

SO

ca. 1

600

T

300

Typenschild

FN

L1

d

s

Seite 1 von 2


INFO S18

S18 8,0 kN 10,00 1,5 0,00 8,50 STAL 355 verbl. im Bestand+zus. Ausl.

2x Bel. m. Zopf im Bestand

Fundamentabbruch im öffentlichen Bereich Komplettausbau (Tiefenentrümmerung)

Seite 2 von 2

Projekt : Fahrleitungsanlage "Wendeschleife Bindersleben"

bearbeitet : Klös Datum :

geprüft : Stand: Entwurf Blatt : 1 von 2

St S = sechskant P NeubauB A R = rund

Z = zylindrisch abgesetzt E = Einsetzmast L = m. Beleuchtung

Gesamt Einsatz freie Mastver- Mast Swo/Do Swu/DuNr. er- ge- Länge Tiefe Länge längerung Typ oben unten

rechnet wählt L T e h für Bel a x b x t L1 d x s

kN kN m m m m m mm mm m m m m

Bestand = BLAUS15_neu 12,4 14,0 7,70 1,5 0,30 6,20 0,00 StAE 215 335 5,5 610 x 8 FP-Zweigleis

S16_neu 2,4 6,0 8,80 1,0 0,50 7,80 StAE 190 325 5,0 508 x 8 WHZ/A1+A2

S17_neu 6,5 8,0 7,90 1,5 0,50 6,40 0,00 StAEL 190 310 5,0 508 x 8 Bel./Videokamera

S17a_neu 6,4 8,0 7,70 1,5 0,30 6,20 StAEL 190 310 5,0 508 x 8

SM18 6,5 8,0 10,00 1,5 0,50 StAE Bestand+zus. Ausl.

S19_neu 7,2 10,0 10,30 1,5 0,50 8,80 StAEL 225 383 5,5 610 x 8

S20_neu 7,9 10,0 10,20 1,5 0,30 8,70 StAEL 225 383 5,5 610 x 8

S21_neu 8,0 10,0 10,20 1,5 0,50 8,70 StAEL 225 383 5,5 610 x 8

S22_neu 7,3 10,0 10,20 1,5 0,50 8,70 StAEL 225 383 5,5 610 x 8 Bel

SM23neu 2,0 6,0 8,60 1,0 0,30 7,60 StAE 190 325 5,0 508 x 8

SM24neu 3,8 6,0 8,60 1,0 0,30 7,60 StAE 190 325 5,0 508 x 8

SM25neu 5,0 6,0 8,60 1,0 0,30 7,60 StAE 190 325 5,0 508 x 8

Mast - und Fundamentliste

06.10.2014

2xBel.

Bel.

2xBel.

= Stahl= Beton = Achtkant

Gamma = 10 kN/m³

= Peinerprofil

Länge x Breite x Höhe Phi = 20°

mm

Rammrohr BemerkungM a s t Fundament

Spitzenzug

L

h

e

SO

ca. 1

600

T

300

Typenschild

FN

L1

d

s

SM140 16,0 10,50 1,5 0,50 StAE Sp.-Abgriff; Ü-Abl. A1+A2

S26_neu 2,9 6,0 7,20 1,0 0,30 6,20 StAE 190 303 4,5 508 x 8

S27_neu 10,95 14,0 kN 8,10 1,5 0,30 6,60 StAE 215 343 5,5 610 x 8 RS-EF

Maste < 10,0kN sind einzusanden, Maste ab 10,0kN sind einzubetonieren!Ausführung erst nach Standortbestätigung und Baugrundprüfung!

Name :

Datum :

Punkt Nr.:

Mast Nr.:

Haus Nr.:

FH m

e + z

A

(A / 35) + FH

Winkel / daN 16,5° 287 38,0° 651 37,0° 635

Winkel / daN

= Werte für Fahrleitungspläne

= Werte für Mastliste

ALPINE - ENERGIE

Deutschland GmbHTel.: 030 723935-32 / Fax.: 030 723935-30

Berechnung von Kurvenauszügen-04.11.xlsx

Spitzenzugin kN =M / h2 2,9 6,5 6,4

Niederlassung Berlin Rudower Chaussee 12 12489 Berlin

Seite 1/1

100 daN = 1,0 kN

6,1 6,1h2 + (e+z)freie Mastlänge h bei Kurvenauszugsmasten

Momentberechnung Min kNm

= (h1+e) x (KFD / 100)+ (h2+e) x (KTS / 100)

alle Höhen - Angaben in " m "

17,4 39,5 38,5

6,1

Kurvenzug aller Tragseile

Berechnung der Befestigungshöhen (mit einer Steigung von 1 : 35) und der Züge

Kurvenzug aller Fahrdrähte

Abstand 1. Fahrdraht bis Mast

Befestigungshöhe FD h1

2,30

5,57

2,30

5,57

Maß zwischen SO und Fundament 0,50 0,50

1

S15

5,50 5,50

2

S17

3

S17a

5,50

4

Knieling

15.10.2013Kirschweg Überholgleis - Erfurt

Berechnung von Kurvenauszügen

alle Befestigungshöhen über SO

Fahrdrahthöhe

2,30

5,57

Vorgaben aus Tabelle " Durchhangs - Berechnung "

0,50

0,5° 91,0° 181,5° 262,0° 352,5° 443,0° 523,5° 614,0° 704,5° 795,0° 875,5° 966,0° 1056,5° 1137,0° 1227,5° 1318,0° 1408,5° 1489,0° 1579,5° 16610,0° 17410,5° 18311,0° 19211,5° 20012,0° 20912,5° 21813,0° 22613,5° 23514,0° 24414,5° 25215,0° 26115,5° 27016,0° 27816,5° 28717,0° 29617,5° 30418,0° 31318,5° 32119,0° 33019,5° 33920,0° 347

Kurvenzügein daN

FH = Fahrdrahthöhe

A = Abstand 1. Fahrdraht - Mast

h 1 = Befestigungshöhe FD

Seite: 1

Mast Nr. : S16 Einheit

EINGABENVorwahl der Stäbe

Ss = GFK-R 55 -

Allgemeine Eingaben

a = 2,30 m

b = 2,30 m

LA = 0,00 m

LB = 4,00 m

h23 = 1,15 m

GZA = 0,30 kN

GZB = 0,30 kN

A = -4,7 Grad

B = 19,1 Grad

GAO = 0,10 kN

PROJEKTGRUNDLAGENFD = RiS 120 mm²

SF = 10,0 kN zulFWF

fh = 5,50 m

±e = 0,50 m

h20 = 0,30 m

hz = 0,30 m

ke = 1,0 m

FAHRDRAHT zulFWF = 14,78 kN

GKF = 0,01099 kN/m

gIK = 0,00632 kN/m

QWCh = 0,01059 kN/m

AUSLEGERGEWICHT MIT EISGAE = 0,14 kN

GESAMTGEWICHTE AM STÜTZPUNKTGA = 0,30 kN

GB = 0,37 kN

WINDLASTENWEA = 0,00 kN

WEB = 0,04 kN

KURVENZÜGEKFA = -0,82 kN

KFB = 3,32 kN

LÄNGEN UND HÖHENh12 = 6,30 m

h13 = 7,45 m

hs = 6,95 m

hf = 7,75 m

aa = 1,38 m

MOMENTELF D (WIND + EIS) - MIT WIND UND EIS

= 5,5 + 0,3 + 1,15

= 6,3 + 1,15

= 2,3 * 0,6

= 5,5 + 0,3 + (0,5)

= 0,01059 * 0

= 2 * 10 * ( SIN ( ( -4,7 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

= 7,45 + 0,3

zulässige Fahrdrahtzugkraft

Fahrdrahthöhe

e-Maß (OK-Fundament bis OK-Schiene)

= 0 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0,3

= 4 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0,3

= 0,01059 * 4

= 2 * 10 * ( SIN ( ( 19,1 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

Befestigungshöhe am FD (FD bis zum Stützstab)

FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.B (- = Innenkurve / + = Außenkurve)

= 0,015 * 1 * 2,3 + 0,10373

von Stützstab bis Spitzenanker

Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. B

AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Spitzenzug

FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)

Auslage des FD bis Pkt.A

Stützstab: GFK-S = Stab / GFK-R = Rohr; (S = Siemens / F = Fahrleitungsbau)

Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12

Stab wählen

Eislastfaktor ( 1,0 = volle Eislast / 0,5 = halbe Eislast )

gemittelte FD-Länge an Pkt.B

FD-Gewicht ohne Eis

= 0,00632 * 1

50 % Windlast auf vollem Eisansatz

Fahrdrahtquerschnitt

Auslage des FD bis Pkt.B

Auslegergewicht der Stäbe ohne Eis

Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. A

gemittelte FD-Länge an Pkt.A

max. Fahrdrahtzugkraft

Mastzopf (oberster Anschlag bis Mastspitze)

04.02 B

Seite: 2




04.02 B

M1r = 17,73 kNm

M1l = 17,19 kNm

M2 = 1,73 kNm

SPITZENZUGLF D (WIND + EIS) - MIT WIND UND EIS

P1r = 2,29 kN

P1l = 2,22 kN

P2 = 1,19 kN

max. Spitzenzug

P0 = 2,29 kNP15 = 3,0 kN

Fa = 2,38 kN

ERGEBNISSE

evtl. EINTRAG IN LAGEPLAN Mast-Nr. S16 wenn weitere Kräfte am Mast angreifen 2,38 kN / 6,95 m zur Resultierendenermittlung ——— Belastungsrichtung (Aktionskraft)

mögl. EINTRAG IN MASTLISTE P (15) hs Mast-Nr. S16 wenn keine weiteren Kräfte am Mast angreifen 3 kN 6,95 m obere Anschlaghöhe von OKS Spitzenzug Eintrag gewählt: 6 kN

= 2,29 / 7,75 * 7,45

max. aus P1 oder P2 ohne Zuschläge

= 17,73 / ( 7,45 + 0,3 )

= 17,19 / ( 7,45 + 0,3 )

= 0,14 * 1,38 + 0,3 * 2,3 + 0,37 * 2,3

max. aus P1 oder P2 mit ca. 15% Zuschlag

= 0,14 * 1,38 + 0,3 * 2,3 + 0,37 * 2,3 + (( -0,82) + (3,32) + 0 + 0,04 ) * 6,3

= 0,14 * 1,38 + 0,3 * 2,3 + 0,37 * 2,3 + (( -0,82) + (3,32) + (0 + 0,04 ) *(-1)) * 6,3

= 1,73 / ( 1,15 + 0,3 )

+ 15% aufgerundet

AUSLEGER

L

±

-=

+=

+e

-e

FOK FOK

GZB

1

2

3

aaSOK

h20

hz

a

fh±e

GA±KF

h12 h1

3

±WE

FOK

h23

hfhs

+P-Pb

GZAStützstab

Name :

Projekt: Kirschweg Überholgleis - Erfurt Datum :

MS Mittlere Spannweite 31,8 m Fahrdraht 1 St./Gleis Ri 120 FH Fahrdrahthöhe (über SO) 5,50 m Beiseil 1 St./Gleis BzII 35 SH Systemhöhe 1,40 m Fahrdraht- Zug S1 1.000 daN e + z ( Mast S19 / S20 ) 0,50 0,30 m Tragseil- Zug S2 1.000 daN a 12,38 m Kettengewicht: 1,90 daN/m b 3,50 m G1 daN / m c 4,88 m G2 daN / m d 4,00 m G3 daN / m

= Werte für Fahrleitungspläne G4 daN / m = Werte für Mastliste G5 daN / m

G6 daN / m

hT hro + (b / N) 7,85 m hT hro + (d / N) 7,95 m hru FH + 0,25 5,75 m hru FH + 0,25 5,75 m hK = Zuschlag für Quertragseil mit Kabel 0,25 m hK = Zuschlag für Quertragseil mit Kabel 0,25 m hro FH + SH + 0,25 7,15 m hro FH + SH + 0,25 7,15 m h hT + (e+z) + (hk) 8,60 m h hT + (e+z) + (hk) 8,50 m Zick-Zack Belastung daN Zick-Zack Belastung 96 daN

290 daN 386 daN63,4 daN15,0 daN

Quertragseil a * G6 12,8 daNRichtseil a * G5 10,7 daNSumme Seilgewichte 23,5 daN anteilig je Gleis 1/2 11,7 daNSumme aller Kettenwerksgewichte für 1 Gleis G 90,2 daN

Quertragseil ZQ*100*(hT+(e+z)) 3.765 daNm Quertragseil ZQ*100*(hT+(e+z)) 3.720 daNmRichtseil Ru*(hru+(e+z)) 1.813 daNm Richtseil Ru*(hru+(e+z)) 2.335 daNmQuertragseil +Kabel 2 x (3,0kN x h) daNm Quertragseil +Kabel 2 x (3,0kN x h) daNmZusatzlasten durch Beleuchtung oder LSA 200 daNm 200 daNmWindlast auf den Mast WM 50 daN*(h+0,30) 445 daNm Windlast auf den Mast WM 50 daN*(h+0,30) 440 daNmSumme aller Momente 6.222 daNm Summe aller Momente 6.695 daNm

M / 100 62,2 kNm Ges. Moment M in kNm M /100 67,0 kNmZug im Querseil ZQ = G*N/100 4,5 kN Zug im Querseil ZQ = G*N/100 4,5 kNZug im Richtseil ZRu = Ru / 100 2,9 kN Zug im Richtseil ZRu = Ru / 100 3,9 kNNutzspitzenzug in kN M / h 7,2 kN Nutzspitzenzug in kN M / h 7,9 kN Steigung im Quertragseil zum Mast N = 1: 5 Steigung im Quertragseil zum Mast N = 1: 5

Tel.: 030 723935-32 / Fax.: 030 723935-30

Querfel mit 1 RS-04.11.xlsx

1,031

Seite: 1/1ALPINE - ENERGIE

Deutschland GmbH


Ges. Moment M in kNm

RU Vorspannung (-40°) +Zick-Zack

s. Tabelle G1 bis G6

S20

1,4911,6811,3811,6660,867

S19

Zuschlag für Isol., Seitenh., Trenner usw. je Gleis ca.

Momentenberechnung: Momentenberechnung:

S20

Knieling

15.10.2013

MS * (Kettengewicht + 0,1)Kettengewicht für 1 Gleis

S19 S20

Querdeld mit 1 TS und 1 RS für Hochkettenfahrleitung

S19


Mast Nr. Berechnung mit Eislast

Ri 100Ri120

Cu 120Cu 150

Seil Bz II 35 mm²

Mast Nr.

Seil Bz II 50 mm²

0,5° 91,0° 181,5° 262,0° 352,5° 443,0° 523,5° 614,0° 704,5° 795,0° 875,5° 966,0° 1056,5° 1137,0° 1227,5° 1318,0° 1408,5° 1489,0° 1579,5° 166

10,0° 17410,5° 18311,0° 19211,5° 20012,0° 20912,5° 21813,0° 22613,5° 23514,0° 24414,5° 25215,0° 26115,5° 27016,0° 27816,5° 28717,0° 29617,5° 30418,0° 31318,5° 32119,0° 33019,5° 33920,0° 347

Kurvenzügein daN

0,300,30

0,25

Richtseil

Fahrdraht

Tragseil

Name :

Projekt:

MS Mittlere Spannweite 32,6 m Fahrdraht 1 St./Gleis Ri 120 FH Fahrdrahthöhe (über SO) 5,50 m Beiseil 1 St./Gleis BzII 35 SH Systemhöhe 1,40 m Fahrdraht- Zug S1 1.000 daN e + z ( Mast S19 / S20 ) 0,50 0,50 m Tragseil- Zug S2 1.000 daN a 12,38 m Kettengewicht: 1,90 daN/m b 3,50 m G1 daN / m c 4,88 m G2 daN / m d 4,00 m G3 daN / m

= Werte für Fahrleitungspläne G4 daN / m = Werte für Mastliste G5 daN / m

G6 daN / m

hT hro + (b / N) 7,85 m hT hro + (d / N) 7,95 m hru FH + 0,25 5,75 m hru FH + 0,25 5,75 m hK = Zuschlag für Quertragseil mit Kabel 0,25 m hK = Zuschlag für Quertragseil mit Kabel 0,25 m hro FH + SH + 0,25 7,15 m hro FH + SH + 0,25 7,15 m h hT + (e+z) + (hk) 8,60 m h hT + (e+z) + (hk) 8,70 m Zick-Zack Belastung 96 daN Zick-Zack Belastung daN

386 daN 290 daN65,0 daN15,0 daN

Quertragseil a * G6 12,8 daNRichtseil a * G5 10,7 daNSumme Seilgewichte 23,5 daN anteilig je Gleis 1/2 11,7 daNSumme aller Kettenwerksgewichte für 1 Gleis G 91,8 daN

Quertragseil ZQ*100*(hT+(e+z)) 3.832 daNm Quertragseil ZQ*100*(hT+(e+z)) 3.878 daNmRichtseil Ru*(hru+(e+z)) 2.413 daNm Richtseil Ru*(hru+(e+z)) 1.813 daNmQuertragseil +Kabel 2 x (3,0kN x h) daNm Quertragseil +Kabel 2 x (3,0kN x h) daNmZusatzlasten durch Beleuchtung oder LSA 200 daNm 200 daNmWindlast auf den Mast WM 50 daN*(h+0,30) 445 daNm Windlast auf den Mast WM 50 daN*(h+0,30) 450 daNmSumme aller Momente 6.889 daNm Summe aller Momente 6.340 daNm

M / 100 68,9 kNm Ges. Moment M in kNm M /100 63,4 kNmZug im Querseil ZQ = G*N/100 4,6 kN Zug im Querseil ZQ = G*N/100 4,6 kNZug im Richtseil ZRu = Ru / 100 3,9 kN Zug im Richtseil ZRu = Ru / 100 2,9 kNNutzspitzenzug in kN M / h 8,0 kN Nutzspitzenzug in kN M / h 7,3 kN Steigung im Quertragseil zum Mast N = 1: 5 Steigung im Quertragseil zum Mast N = 1: 5

Tel.: 030 723935-32 / Fax.: 030 723935-30

Querfel mit 1 RS-04.11.xlsx


Mast Nr. Berechnung mit Eislast

Ri 100Ri120

Cu 120Cu 150

Seil Bz II 35 mm²

S22

Knieling

15.10.2013

MS * (Kettengewicht + 0,1)Kettengewicht für 1 Gleis

S21 S22

Querdeld mit 1 TS und 1 RS für Hochkettenfahrleitung

S21

S21

Zuschlag für Isol., Seitenh., Trenner usw. je Gleis ca.

Momentenberechnung: Momentenberechnung:

s. Tabelle G1 bis G6

S22

1,4911,6811,3811,6660,867

Kirschweg Überholgleis - Erfurt

Seite: 1/1ALPINE - ENERGIE

Deutschland GmbH


Ges. Moment M in kNm


Mast Nr.

Seil Bz II 50 mm² 1,031

0,5° 91,0° 181,5° 262,0° 352,5° 443,0° 523,5° 614,0° 704,5° 795,0° 875,5° 966,0° 1056,5° 1137,0° 1227,5° 1318,0° 1408,5° 1489,0° 1579,5° 166

10,0° 17410,5° 18311,0° 19211,5° 20012,0° 20912,5° 21813,0° 22613,5° 23514,0° 24414,5° 25215,0° 26115,5° 27016,0° 27816,5° 28717,0° 29617,5° 30418,0° 31318,5° 32119,0° 33019,5° 33920,0° 347

Kurvenzügein daN

0,300,30

0,25

Richtseil

Fahrdraht

Tragseil

Seite: 1



Ss = GFK-R 55 -

Allgemeine Eingaben

a = 0,00 m

b = 2,50 m

LA = 0,00 m

LB = 21,90 m

h23 = 1,15 m

GZA = 0,00 kN

GZB = 0,30 kN

A = 0,0 Grad

B = -4,0 Grad

GAO = 0,12 kN


SF = 10,0 kN zulFWF

fh = 5,50 m

±e = 0,40 m

h20 = 0,30 m

hz = 0,30 m

ke = 1,0 m


GKF = 0,01099 kN/m

gIK = 0,00632 kN/m

QWCh = 0,01059 kN/m



GB = 0,68 kN


WEB = 0,23 kN

KURVENZÜGEKFA = 0,00 kN

KFB = -0,70 kN


h13 = 7,35 m

hs = 6,95 m

hf = 7,65 m

aa = 0,00 m


Stab wählen



FD-Gewicht ohne Eis

= 0,00632 * 1









04.02 BV12


= 0,015 * 1 * 0 + 0,12







Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018

= 7,35 + 0,3


Fahrdrahthöhe


= 0 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0

= 21,9 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0,3

= 0,01059 * 21,9

= 2 * 10 * ( SIN ( ( -4 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )


= 5,5 + 0,3 + 1,15

= 6,2 + 1,15

= 0 * 0,6

= 5,5 + 0,3 + (0,4)

= 0,01059 * 0

= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

Datum: 15.10.2013

Seite: 2


04.02 BV12



M1r = -1,19 kNm

M1l = -4,07 kNm

M2 = 1,70 kNm


P1r = -0,16 kN

P1l = -0,53 kN

P2 = 1,17 kN

max. Spitzenzug

P0 = 1,17 kNP15 = 2,0 kN

Fa = 1,22 kN

ERGEBNISSE



+ 15% aufgerundet

= 1,17 / 7,65 * 7,35


= -1,19 / ( 7,35 + 0,3 )

= -4,07 / ( 7,35 + 0,3 )

= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,68 * 2,5


= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,68 * 2,5 + (( 0) + (-0,7) + 0 + 0,23 ) * 6,2

= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,68 * 2,5 + (( 0) + (-0,7) + (0 + 0,23 ) *(-1)) * 6,2

= 1,7 / ( 1,15 + 0,3 )

AUSLEGER

L

±

-=

+=

+e

-e

FOK FOK

GZB

1

2

3

aaSOK

h20

hz

a

fh±e

GA±KF

h12

h13

±WE

FOK

h23

hfhs

+P-Pb

GZA

Stützstab

Datum: 15.10.2013

Seite: 1


EINGABENVorwahl der Stäbe / Seile

Sp = Bz 35 -

Ss = GFK-S 55 -

Allgemeine Eingaben

a = 0,00 m

b = 2,50 m

LA = 0,00 m

LB = 21,90 m

h23 = 1,15 m

GZA = 0,00 kN

GZB = 0,30 kN

A = 0,0 Grad

B = -2,0 Grad

GAO = 0,12 kN

AUSLEGERABMESSUNGENa28 = 10,0 cm

h20 = 30,0 cm

b = 100,0 cm

cA = -10,0 cm

cB = 240,0 cm

c85 = 340,0 cm

c87 = 90,0 cm

DATEN DER VORGEWÄHLTEN STÄBE / SEILESGFK = 3,00 -

Spitzenanker mit Zugbelastung

zulFWS = 9,47 kN

Stützstab

Ess = 3000 kN/cm² Dss = 40 kN/cm²

Zss = 50 kN/cm²

A ss = 23,75 cm²

J ss = 44,92 cm^4

i ss = 1,38 cm

W ss = 16,33 cm³

FAHRDRAHTFD = RiS 120 mm²

SF = 10 kN zulFWF

zulFWF = 14,78 kN

GKF = 0,01099 kN/m

ke = 1,0 -

gIK = 0,00632 kN/m

QWCh = 0,01059 kN/m

AUSLEGERGEWICHT MI EISGAE = 0,12 kN

Seil wählen

Stützstab: GFK-S = Stab / GFK-R = Rohr; (s = Siemens / f = Fahrleitungsbau) Stab wählen





Abzugsarmlänge

von Stützstab Pkt.2 bis Spitzenanker Pkt. 3




Spitzenankerseil (Zugbelastung)





FD-Gewicht ohne Eis


= 0,015 * 1 * 0 + 0,12

= 0,00632 * 1


Elastizitätsmodul des Stützstabes

Zugfestigkeit des Stützstabes

Querschnitt des Stützstabes

Trägheitsmradius des Stützstabes

Wiederstandsmoment des Stützstabes


Druckfestigkeit des Stützstabes

Trägheitsmoment des Stützstabes

= 2,5 * 100 - 10

= 240 + 100

= -10 + 100

zulässige Zugkraft

Bauteilabmessung (Abstand Pkt.2 bis Pkt.8)

Sicherheit für GFK-Material (zul. Zug- und Druckbelastung)

Befestigungshöhe am FD (FD bis zum Stützrohr)

= 0 * 100 - 10


AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Stäbe 04.02 B

Datum: 15.10.2013

Seite: 2




GESAMTGEWICHTE AN DEN STÜTZPUNKTENGA = 0,06 kN

GB = 0,74 kN

WINDLASTENWFA = 0,00 kN

WFB = 0,23 kN


KFB = -0,35 kN

HORIZONTALKRÄFTE AUS KURVENZUG + WINDHAWZ = 0,00 kN

HAWD = 0,00 kN

HBWZ = -0,12 kN

HBWD = -0,58 kN

Max. Horizontalkräfte aus Kurvenzug und Wind

FAW = 0,00 kN

FBW = -0,58 kN

HORIZONTALKRÄFTE AUS GEWICHTSKRAFTHAG = 0,01 kN

HBG = -1,54 kN

ZUGKRAFT IM SPITZENANKERFSPA = 0,06 kN

FSPB = 1,71 kN

ZUG- bzw. DRUCKKRAFT IM STÜTZSTAB±FSSA = 0,01 kN

±FSSB = -2,12 kN

STABNACHWEISSpitzenanker auf Zug

+FSP = 1,71 kN

Stützstab auf Druck an Pkt.A

SSA = 65,45 -

SSA = 17,36 -

ssA = 0,00 kN/cm²

epsA = 0,0000000 1/cm

delA = 0,00 Grad

cosdelA = 1,0000000 -MssbA = 0,00 kNcm

ssbA = 0,00 kN/cm²

ssdA = 0,00 kN/cm²

Stützstab auf Druck an Pkt.B

SSB = 247,24 -

SSB = 247,73 -

ssB = 22,15 kN/cm²

epsB = 0,0020761 1/cm

delB = 20,22 Grad

cosdelB = 0,9860580 -MssbB = 53,01 kNm

ssbB = 3,25 kN/cm²

= COS ( 20,22 * ¶ / 380 )

= 0,58 * 30 * 3 / 0,986058

= 53,01 / 16,33

= 0 + ( 0,9 * 0 )

= 340 / 1,38

= 40 * 3 * 247,24^2 / ( 3000 * ¶^2 )

= 247,73 * 2,12 / 23,75

= ( 0,58 / ( 3000 * 44,92 ) )

= ( 180 / ¶ ) * 0,0020761 * ( 340 /2 )

= 17,36 * -0,01 / 23,75

= ( 0 / ( 3000 * 44,92 ) )

= ( 180 / ¶ ) * 0 * ( 90 /2 )

= COS ( 0 * ¶ / 380 )

= 0 * 30 * 3 / 1

= 0 / 16,33

= ( 0,74² + 1,54² )

= (0) + (0,01)

= (-0,58) + (-1,54)

max. Spitzenanker Belastung

= 90 / 1,38

= 40 * 3 * 65,45^2 / ( 3000 * ¶^2 )

= -0,35 - 0,23

max. Horizontalkraft aus HAW ("-" = Druck, vorrangig / "+" = Zug)

max. Horizontalkraft aus HBW ("-" = Druck, vorrangig / "+" = Zug)

= -10 * 0,06 / (1,15 *100) * -1

= 240 * 0,74 / (1,15 *100) * -1

= ( 0,06² + 0,01² )

= (0,01099 + 0,00632) * 0 + 0 + (0,12 / 2 )

= (0,01099 + 0,00632) * 21,9 + 0,3 + (0,12 / 2 )

= 0 + 0

= 0 - 0

= -0,35 + 0,23

= 0,01059 * 21,9

= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

= 2 * 10 * ( SIN ( ( -2 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

= 0,01059 * 0

Datum: 15.10.2013

Seite: 3




ssdB = 25,07 kN/cm²

Gesamt Stützstab auf Druck für Pkt.B + Assd = 25,06 kN/cm²

Stützstab auf Zug

+FSS = DRUCK kNssx = DRUCK kN/cm²

sszA = DRUCK kN/cm²

sszB = DRUCK kN/cm²

ssz = DRUCK kN/cm²

ERGEBNISSESpitzenanker

+FSP = 1,7 (zul.9,5) kN

Spz Vorwahl OK

Stützstabss d = 25,1 (zul.40) kN/cm²

Ss d Vorwahl OK

ss z = ---- kN/cm²

Ss z Vorwahl ----

Zug

= 0 + 25,07

Vorwahl OK: GFK-S 55 Druckkeine Zugbelastung vorhanden

keine Zugbelastung vorhanden Zug

DRUCK

DRUCK

DRUCK

DRUCK


Vorwahl OK: Bz 35

= 22,15 + ( 0,9 * 3,25 )

= 0 + 25,07

DRUCK

h23

h20

AUSLEGER

L

±

-=

+=

2

3

8Stützstab

b

a28

c85

b

±FBW

4 5 6 7

AB

a

cB

Inne

nkur

ve

Inne

nkur

ve

Auße

nkur

ve

Auße

nkur

ve

Seilg

leite

r / F

D

Seilg

leite

r / F

D

cA

c87

±FAW

±FSSB ±FSSA

GA

Datum: 15.10.2013

Seite: 1



Ss = GFK-R 55 -

Allgemeine Eingaben

a = 0,00 m

b = 2,50 m

LA = 0,00 m

LB = 13,95 m

h23 = 1,15 m

GZA = 0,00 kN

GZB = 0,30 kN

A = 0,0 Grad

B = -26,0 Grad

GAO = 0,12 kN


SF = 10,0 kN zulFWF

fh = 5,50 m

±e = 0,40 m

h20 = 0,30 m

hz = 0,30 m

ke = 1,0 m


GKF = 0,01099 kN/m

gIK = 0,00632 kN/m

QWCh = 0,01059 kN/m



GB = 0,54 kN


WEB = 0,15 kN


KFB = -4,50 kN


h13 = 7,35 m

hs = 6,95 m

hf = 7,65 m

aa = 0,00 m


Stab wählen



FD-Gewicht ohne Eis

= 0,00632 * 1









04.02 BV12


= 0,015 * 1 * 0 + 0,12








= 7,35 + 0,3


Fahrdrahthöhe


= 0 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0

= 13,95 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0,3

= 0,01059 * 13,95

= 2 * 10 * ( SIN ( ( -26 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )


= 5,5 + 0,3 + 1,15

= 6,2 + 1,15

= 0 * 0,6

= 5,5 + 0,3 + (0,4)

= 0,01059 * 0

= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

Datum: 15.10.2013

Seite: 2


04.02 BV12



M1r = -25,61 kNm

M1l = -27,44 kNm

M2 = 1,35 kNm


P1r = -3,35 kN

P1l = -3,59 kN

P2 = 0,93 kN

max. Spitzenzug

P0 = 3,59 kNP15 = 5,0 kN

Fa = 3,73 kN

ERGEBNISSE



+ 15% aufgerundet

= 3,59 / 7,65 * 7,35


= -25,61 / ( 7,35 + 0,3 )

= -27,44 / ( 7,35 + 0,3 )

= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,54 * 2,5


= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,54 * 2,5 + (( 0) + (-4,5) + 0 + 0,15 ) * 6,2

= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,54 * 2,5 + (( 0) + (-4,5) + (0 + 0,15 ) *(-1)) * 6,2

= 1,35 / ( 1,15 + 0,3 )

AUSLEGER

L

±

-=

+=

+e

-e

FOK FOK

GZB

1

2

3

aaSOK

h20

hz

a

fh±e

GA±KF

h12

h13

±WE

FOK

h23

hfhs

+P-Pb

GZA

Stützstab

Datum: 15.10.2013

Seite: 1



Sp = Bz 35 -

Ss = GFK-S 2x55 -

Allgemeine Eingaben

a = 0,00 m

b = 2,50 m

LA = 0,00 m

LB = 13,95 m

h23 = 1,15 m

GZA = 0,00 kN

GZB = 0,30 kN

A = 0,0 Grad

B = -17,0 Grad

GAO = 0,12 kN


h20 = 30,0 cm

b = 100,0 cm

cA = -10,0 cm

cB = 240,0 cm

c85 = 340,0 cm

c87 = 90,0 cm



zulFWS = 9,47 kN

Stützstab


Zss = 50 kN/cm²

A ss = 47,5 cm²

J ss = 89,84 cm^4

i ss = 1,38 cm

W ss = 32,67 cm³


SF = 10 kN zulFWF

zulFWF = 14,78 kN

GKF = 0,01099 kN/m

ke = 1,0 -

gIK = 0,00632 kN/m

QWCh = 0,01059 kN/m


Seil wählen






Abzugsarmlänge










FD-Gewicht ohne Eis


= 0,015 * 2 * 0 + 0,12

= 0,00632 * 1










= 2,5 * 100 - 10

= 240 + 100

= -10 + 100

zulässige Zugkraft




= 0 * 100 - 10



Datum: 15.10.2013

Seite: 2




GESAMTGEWICHTE AN DEN STÜTZPUNKTENGA = 0,06 kN

GB = 0,60 kN


WFB = 0,15 kN


KFB = -2,95 kN


HAWD = 0,00 kN

HBWZ = -2,81 kN

HBWD = -3,10 kN


FAW = 0,00 kN

FBW = -3,10 kN


HBG = -1,26 kN


FSPB = 1,39 kN


±FSSB = -4,36 kN


+FSP = 1,39 kN


SSA = 65,45 -

SSA = 17,36 -

ssA = 0,00 kN/cm²

epsA = 0,0000000 1/cm

delA = 0,00 Grad


ssbA = 0,00 kN/cm²

ssdA = 0,00 kN/cm²


SSB = 247,24 -

SSB = 247,73 -

ssB = 22,73 kN/cm²

epsB = 0,0033929 1/cm

delB = 33,05 Grad


= COS ( 33,05 * ¶ / 380 )

= 3,1 * 30 * 3 / 0,962908

= 0 + ( 0,9 * 0 )

= 340 / 1,38

= 40 * 3 * 247,24^2 / ( 3000 * ¶^2 )

= 247,73 * 4,36 / 47,5

= ( 3,1 / ( 3000 * 89,84 ) )

= ( 180 / ¶ ) * 0,0033929 * ( 340 /2 )

= 17,36 * -0,01 / 47,5

= ( 0 / ( 3000 * 89,84 ) )

= ( 180 / ¶ ) * 0 * ( 90 /2 )

= COS ( 0 * ¶ / 380 )

= 0 * 30 * 3 / 1

= 0 / 32,67

= ( 0,6² + 1,26² )

= (0) + (0,01)

= (-3,1) + (-1,26)


= 90 / 1,38

= 40 * 3 * 65,45^2 / ( 3000 * ¶^2 )

= -2,95 - 0,15



= -10 * 0,06 / (1,15 *100) * -1

= 240 * 0,6 / (1,15 *100) * -1

= ( 0,06² + 0,01² )

= (0,01099 + 0,00632) * 0 + 0 + (0,12 / 2 )

= (0,01099 + 0,00632) * 13,95 + 0,3 + (0,12 / 2 )

= 0 + 0

= 0 - 0

= -2,95 + 0,15

= 0,01059 * 13,95

= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

= 2 * 10 * ( SIN ( ( -17 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

= 0,01059 * 0

Datum: 15.10.2013

Seite: 3




ssbB = 8,88 kN/cm²



Stützstab auf Zug




ssz = DRUCK kN/cm²


+FSP = 1,4 (zul.9,5) kN

Spz Vorwahl OK


Ss d Vorwahl OK

ss z = ---- kN/cm²

Ss z Vorwahl ----

Zug

= 0 + 30,72

Vorwahl OK: GFK-S 2x55 Druckkeine Zugbelastung vorhanden


DRUCK

DRUCK

DRUCK

DRUCK


Vorwahl OK: Bz 35

= 289,97 / 32,67

= 22,73 + ( 0,9 * 8,88 )

= 0 + 30,72

DRUCK

AUSLEGER

L

±

-=

+=

2

3

8Stützstab

b

h23

h20

a28

c85

b

±FBW

4 5 6 7

AB

a

cB

Inne

nkur

ve

Inne

nkur

ve

Auße

nkur

ve

Auße

nkur

ve

Seilg

leite

r / F

D

Seilg

leite

r / F

D

cA

c87

±FAW

±FSSB ±FSSA

GA

Datum: 15.10.2013

Seite: 1



Ss = GFK-R 55 -

Allgemeine Eingaben

a = 0,00 m

b = 2,50 m

LA = 0,00 m

LB = 9,40 m

h23 = 1,15 m

GZA = 0,00 kN

GZB = 0,30 kN

A = 0,0 Grad

B = -26,2 Grad

GAO = 0,12 kN


SF = 10,0 kN zulFWF

fh = 5,50 m

±e = 0,30 m

h20 = 0,30 m

hz = 0,30 m

ke = 1,0 m


GKF = 0,01099 kN/m

gIK = 0,00632 kN/m

QWCh = 0,01059 kN/m



GB = 0,46 kN


WEB = 0,10 kN


KFB = -4,53 kN


h13 = 7,25 m

hs = 6,95 m

hf = 7,55 m

aa = 0,00 m


Stab wählen



FD-Gewicht ohne Eis

= 0,00632 * 1









04.02 BV12


= 0,015 * 1 * 0 + 0,12








= 7,25 + 0,3


Fahrdrahthöhe


= 0 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0

= 9,4 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0,3

= 0,01059 * 9,4

= 2 * 10 * ( SIN ( ( -26,2 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )


= 5,5 + 0,3 + 1,15

= 6,1 + 1,15

= 0 * 0,6

= 5,5 + 0,3 + (0,3)

= 0,01059 * 0

= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

Datum: 15.10.2013

Seite: 2


04.02 BV12



M1r = -25,87 kNm

M1l = -27,09 kNm

M2 = 1,16 kNm


P1r = -3,43 kN

P1l = -3,59 kN

P2 = 0,80 kN

max. Spitzenzug

P0 = 3,59 kNP15 = 5,0 kN

Fa = 3,74 kN

ERGEBNISSE



+ 15% aufgerundet

= 3,59 / 7,55 * 7,25


= -25,87 / ( 7,25 + 0,3 )

= -27,09 / ( 7,25 + 0,3 )

= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,46 * 2,5


= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,46 * 2,5 + (( 0) + (-4,53) + 0 + 0,1 ) * 6,1

= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,46 * 2,5 + (( 0) + (-4,53) + (0 + 0,1 ) *(-1)) * 6,1

= 1,16 / ( 1,15 + 0,3 )

AUSLEGER

L

±

-=

+=

+e

-e

FOK FOK

GZB

1

2

3

aaSOK

h20

hz

a

fh±e

GA±KF

h12

h13

±WE

FOK

h23

hfhs

+P-Pb

GZA

Stützstab

Datum: 15.10.2013

Seite: 1



Sp = Bz 35 -

Ss = GFK-R 2x55 -

Allgemeine Eingaben

a = 0,00 m

b = 2,50 m

LA = 0,00 m

LB = 9,40 m

h23 = 1,15 m

GZA = 0,00 kN

GZB = 0,30 kN

A = 0,0 Grad

B = -16,9 Grad

GAO = 0,12 kN


h20 = 30,0 cm

b = 100,0 cm

cA = -10,0 cm

cB = 240,0 cm

c85 = 340,0 cm

c87 = 90,0 cm



zulFWS = 9,47 kN

Stützstab


Zss = 55 kN/cm²

A ss = 22,3838 cm²

J ss = 64,70 cm^4

i ss = 1,70 cm

W ss = 23,53 cm³


SF = 10 kN zulFWF

zulFWF = 14,78 kN

GKF = 0,01099 kN/m

ke = 1,0 -

gIK = 0,00632 kN/m

QWCh = 0,01059 kN/m


GESAMTGEWICHTE AN DEN STÜTZPUNKTEN

Seil wählen






Abzugsarmlänge










FD-Gewicht ohne Eis


= 0,015 * 2 * 0 + 0,12

= 0,00632 * 1










= 2,5 * 100 - 10

= 240 + 100

= -10 + 100

zulässige Zugkraft




= 0 * 100 - 10



Datum: 15.10.2013

Seite: 2




GA = 0,06 kN

GB = 0,52 kN


WFB = 0,10 kN


KFB = -2,94 kN


HAWD = 0,00 kN

HBWZ = -2,84 kN

HBWD = -3,04 kN


FAW = 0,00 kN

FBW = -3,04 kN


HBG = -1,09 kN


FSPB = 1,21 kN


±FSSB = -4,13 kN


+FSP = 1,21 kN


SSA = 52,93 -

SSA = 8,52 -

ssA = 0,00 kN/cm²

epsA = 0,0000000 1/cm

delA = 0,00 Grad


ssbA = 0,00 kN/cm²

ssdA = 0,00 kN/cm²


SSB = 199,98 -

SSB = 121,56 -

ssB = 22,42 kN/cm²

epsB = 0,0034255 1/cm

delB = 33,37 Grad


ssbB = 12,07 kN/cm²

= COS ( 33,37 * ¶ / 380 )

= 3,04 * 30 * 3 / 0,962196

= 284,07 / 23,53

= 0 + ( 0,9 * 0 )

= 340 / 1,7

= 40 * 3 * 199,98^2 / ( 4000 * ¶^2 )

= 121,56 * 4,13 / 22,3838

= ( 3,04 / ( 4000 * 64,7 ) )

= ( 180 / ¶ ) * 0,0034255 * ( 340 /2 )

= 8,52 * -0,01 / 22,3838

= ( 0 / ( 4000 * 64,7 ) )

= ( 180 / ¶ ) * 0 * ( 90 /2 )

= COS ( 0 * ¶ / 380 )

= 0 * 30 * 3 / 1

= 0 / 23,53

= ( 0,52² + 1,09² )

= (0) + (0,01)

= (-3,04) + (-1,09)


= 90 / 1,7

= 40 * 3 * 52,93^2 / ( 4000 * ¶^2 )

= -2,94 - 0,1



= -10 * 0,06 / (1,15 *100) * -1

= 240 * 0,52 / (1,15 *100) * -1

= ( 0,06² + 0,01² )

= (0,01099 + 0,00632) * 0 + 0 + (0,12 / 2 )

= (0,01099 + 0,00632) * 9,4 + 0,3 + (0,12 / 2 )

= 0 + 0

= 0 - 0

= -2,94 + 0,1

= 0,01059 * 9,4

= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

= 2 * 10 * ( SIN ( ( -16,9 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )

= 0,01059 * 0

Datum: 15.10.2013

Seite: 3






Stützstab auf Zug




ssz = DRUCK kN/cm²


+FSP = 1,2 (zul.9,5) kN

Spz Vorwahl OK


Ss d Vorwahl OK

ss z = ---- kN/cm²

Ss z Vorwahl ----

Zug

= 0 + 33,28

Vorwahl OK: GFK-R 2x55 Druckkeine Zugbelastung vorhanden


DRUCK

DRUCK

DRUCK

DRUCK


Vorwahl OK: Bz 35

= 22,42 + ( 0,9 * 12,07 )

= 0 + 33,28

DRUCK

AUSLEGER

L

±

-=

+=

2

3

8Stützstab

b

h23

h20

a28

c85

b

±FBW

4 5 6 7

AB

a

cB

Inne

nkur

ve

Inne

nkur

ve

Auße

nkur

ve

Auße

nkur

ve

Seilg

leite

r / F

D

Seilg

leite

r / F

D

cA

c87

±FAW

±FSSB ±FSSA

GA

Datum: 15.10.2013

Name :

Datum :

Punkt Nr.:

Mast Nr.:

Haus Nr.:

FH m

e + z

A

(A / 35) + FH

Winkel / daN 16,5° 287 38,0° 651 37,0° 635 23,0° 399



ALPINE - ENERGIE


Fahrdrahthöhe

2,30

5,57


0,50 0,40

Knieling




3 41

S26

5,50

2






h2 + (e+z)freie Mastlänge h bei Kurvenauszugsmasten

Momentberechnung Min kNm = (h1+e) x (KFD / 100


16,8

5,9


Seite 1/1

100 daN = 1,0 kN

Spitzenzugin kN =M / h2 2,9

0,5° 91,0° 181,5° 262,0° 352,5° 443,0° 523,5° 614,0° 704,5° 795,0° 875,5° 966,0° 1056,5° 1137,0° 1227,5° 1318,0° 1408,5° 1489,0° 1579,5° 16610,0° 17410,5° 18311,0° 19211,5° 20012,0° 20912,5° 21813,0° 22613,5° 23514,0° 24414,5° 25215,0° 26115,5° 27016,0° 27816,5° 28717,0° 29617,5° 30418,0° 31318,5° 32119,0° 33019,5° 33920,0° 347

Kurvenzügein daN

FH = Fahrdrahthöhe



Name :

Datum :

Punkt Nr.:

Mast Nr.:

Haus Nr.:

FH m

e + z

A

(A / 35) + FH

Winkel / daN 16,5° 287 8,0° 140



ALPINE - ENERGIE


Spitzenzugin kN =M / h2 2,9 1,4


Seite 1/1

100 daN = 1,0 kN

6,0h2 + (e+z)freie Mastlänge h bei Kurvenauszugsmasten

Momentberechnung Min kNm = (h1+e) x (KFD / 100


16,8 8,4

5,9





2,75

5,68


1

S26

5,50 5,60

2

S27

3 4

Knieling




Fahrdrahthöhe

2,30

5,57


0,50 0,40

0,5° 91,0° 181,5° 262,0° 352,5° 443,0° 523,5° 614,0° 704,5° 795,0° 875,5° 966,0° 1056,5° 1137,0° 1227,5° 1318,0° 1408,5° 1489,0° 1579,5° 16610,0° 17410,5° 18311,0° 19211,5° 20012,0° 20912,5° 21813,0° 22613,5° 23514,0° 24414,5° 25215,0° 26115,5° 27016,0° 27816,5° 28717,0° 29617,5° 30418,0° 31318,5° 32119,0° 33019,5° 33920,0° 347

Kurvenzügein daN

FH = Fahrdrahthöhe



Seite: 1

Mast: S27e = 0,30 m ; ± e-Maß (OKF bis OKS)hz = 0,3 m ; Mastzopf (Mastspitze bis höchster Seilanschlag)

Seilanodnung Anschlags- Einzel- Gesamt-

bzw. Ausleger Winkel Kraft höhe über SOK momente Mmoment

(Zug bzw. Druck F hs MTeil MGes

berücksichtigen) Grad kN m kNm kNmoberes Seil 1,4 6 9mittleres Seil 0unteres Seil 0oberes Seil 92,4 10 5,95 62,5mittleres Seil 0unteres Seil 0oberes Seil 0mittleres Seil 0unteres Seil 0oberes Seil 0mittleres Seil 0unteres Seil 0oberes Seil 0mittleres Seil 0unteres Seil 0oberes Seil 0mittleres Seil 0unteres Seil 0

nur Zugkraft über SOK = F*(hs+e) MTeil

Resultierendes Moment: Mr = 62,8 kNm 84,3 Grad

Maximales Moment: Mmax = 62,8 kNm 84,3 Grad = m

M max mit folgenden Momenten:

8,82kNm@0° / 62,5kNm@92,4°

Freie Mastlänge: hf = max.hs + e + hz = 6,6 m

Spitzenzug (netto): Pn = Mmax / hf = 9,52 kNSpitzenzug (+ 15% ) P15 = Pn * 1,15 10,95 kN Spitzenzug gewählt P = 14 kN

Belastung der Z- und Y-Achse zur Berechnung von H-MastenMoment aus P an OKF um Y-Achse My = cos m * P * hf = 9,2 kNmMoment aus P an OKF um Z-Achse Mz = sin m * P * hf = 91,9 kNm

0

Kirschweg Überholgleis / EVAD / 150 781018

0

0

80-01 CV12

9

62,5

0

ADDIERTE MOMENTE

Mast - und Fundamentliste...SH Systemhöhe 1,40 m Fahrdraht- Zug S1 1.000 daN e + z ( Mast S19 / S20...

Documents

Transcript of Mast - und Fundamentliste...SH Systemhöhe 1,40 m Fahrdraht- Zug S1 1.000 daN e + z ( Mast S19 / S20...