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elektronische bauelemente
2 Hamburg 76
Wandsbeker Chaussee 98 Tel.Sa.Nr. 0411/254071-
Digital-Schaltungen TTL Fan Out 10 Original 1. Wahl bekannter Weltfabrikate
1-9St. 10-99 ab lOOSt. SN7400N 0,90 0,85 0,80 SN 740 IN 0,90 0,85 0,80 SN7404N 1,20 1,10 1,- SN7410N 1,10 1, - 0,90 SN7413N 2,10 1,95 1,75 SN7441AN 5,75 5,40 4,95 SN7473N 2,65 2,40 2,10 SN7475N 3,90 3,60 3,20 SN7490N 3,95 3,60 3,25 SN74121N 2,90 2,60 2,30 SN74141N 5,95 5,50 4,95 SN74196N 9,75 8,95 8,10
1 -9St. 10-99St. ab lOOSt. AC 122 0,50 0,45 0,40 AC 151 0,60 0,55 0,50 AC 153 0,60 0,55 0,50 AC 187 K 0,95 0,85 0,75 AC 188 K 0,95 0,85 0,75 BC 107 A 0,45 0,40 0,36 BC 107 B 0,45 0,40 0,36 BC 108 A 0,45 0,40 0,36 BC 108 B 0,45 0,40 0,36 BC 108 C 0,45 0,40 0,36 BC 109 B 0,45 0,40 0,36 BC 109 C 0,45 0,40 0,36 BC 177 A 0,50 0,45 0,42 BC 177B 0,50 0,45 0,42 BD 115 1,75 1,60 1,45 BD 135 1,50 1,40 1,25 BD 136 1,75 1,60 1,45 BD 137 1,75 1,60 1,45 BD 138 1,95 1,80 1,60 BF 257 1,50 1,35 1,20 BF 258 1,50 1,40 1,30 BF 259 1,75 1,60 1,45 2N1613 0,60 0,55 0,50 2N3055 3,50 3,- 2,75
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Drahtloses FM- Mikrofon mit dynamischer Mikrofonkapsel. Frequenz von
88-108 MHz einstellbar, 3 Sendetransistoren erlauben eine Reichweite von 0,1-0,5 km. Betriebsspannung 2,6 V (4 mA) (2x Pertrix 246 ä DM 0,85) nur DM 55, —
"Vs,
Drahtloses FM-Mikrofon Mit dynam. Mikrofonkapsel, 88 bis 106 MHz einstellbar. Sender: 3 Transistoren,
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nur DM 59,50
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BSR-Plattenspieler C 1 16 (UA 65) . DM 79, - C 1 17 (UA 70) . DM 105 - C 117 A 3 (UA 75) . DM 129,- P 144 (HT 70) . DM 174, - Beschreibung siehe Elektor 10/71.
TUN TUP
D Diode
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S Silizium
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100 St. 7,50
1000 St. 70,-
75 V - 1 50 mA
Stereo-Magnet-System 1 Jahr Garantie Technische Daten: Frequenzgang: 15-25.000 Hz Kanaltrennung: min. 20 dB Nadel nachgiebigkeit: 10 x 10\ Auflagedruck: 1,5- 2,5 pond Übertragungsfaktor: 1 mV/cm/sec. Vertikaler Abtastwinkel: 15°
Diamant: konisch nur DM 39,50
Edwin-Verstärker-Bausatz 20 W sinus bestehend aus: Printplatte, Halbleiter, Widerstände, Kon¬ densatoren, IC mit Endstufentransistoren
unser Preis nur DM 34,50
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K K10-Kalottenhochtöner Belastung : bis 50 Watt Frequenzgang: 800-20.000 Hz Impedanz : 4 Ohm/85mm 0
nur 19,95 DM
PSL245/35-Baßlautsprecher Belastung : 35/50 Watt Frequenzgang: 30-7.000 Hz Impedanz : 4 Ohm/228mm0
nur 29,95 DM J
PS L300/50 Bald au t sprecher Belastung : 50/75 Watt Frequenzgang: 22-5.000 Hz Impedanz : 4 Ohm/28Omm0
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PSL130/15-Baßlautsprecher Belastung : 15/20 Watt Frequenzgang: 50-7.000 Hz Impedanz :4Ohm/117mm0
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PSL170/20 Baßlautsprecher Belastung : 20/30 Watt Frequenzgang: 45-7.000 Hz Impedanz :4Ohm/158mm0
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PSL 203/25 Baßlautsprecher Belastung : 25/40 Watt Frequenzgang: 35-7.000 Hz Impedanz : 4 Ohm/19Omm0
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bauelemente Wandsbeker Chaussee 98
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Achtung, beachten Sie unsere Halbleiter¬ angebote in Elekt<5r 11/71.
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Potentiometer 6 mm Achse von 1 k£2 - 10 M£2 lin. + log. 1,40 1,24
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Fassung für dto: 1, — DM
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ZM1000 (valvoH 1 5mm) GR 116 (13mm hoch) CD66 (16mm hoch) Anzeigen für 5 Volt: DA1300 (12mm hoch) Minitron 3015F (9mm)
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12,95 11,50 9,95 14,50 13,50 12,50
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Elektor Januar 1972 105
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Platine Best.Nr. Preis Heft Seite
Edwinverstärker 82-126 3,75 1/70 016 MD-Korrekturverstärker 82-127 2,25 1/70 018 HF-Verstärker (mit LM703L) 69-619 2, - 1/70 021
Mini-Op-Amp 74-422 2, — 1/70 024 Gyrator 75-528 2,50 1/70 029 Kopfhörerverstärker (DM 16,-) 78-1031 2,25 1/70 035 Lichtorgel 85-426
85-427 6,75 2/70 119 TD-Kurzwellenempfänger 68-1036 2,25 2/70 130 Der kleine Edwin 84-335 2,75 2/70 141 Belichtungsmesser 86-537 2,75 2/70 150 UKW-Superregenerativ- Empfänger 90-1049 2,75 1/71 137 ALBD-Verstärker 93-121 6,- 1/71 139 NAND-Tester 91-1127 4,50 2/71 217 Experimentier-Printplatte 91-1128 3,50 2/71 218 AC-Flip-Flop 91-1131 3,50 2/71 221 Monozellenverstärker 93-152 2,- 2/71 244 Elektorphon 92-1251 12,50 2/71 245 Würfel mit IC s 93-146 5, - 2/71 250 1 Watt Verstärker mit Pfiff 93-136 2,50 2/71 252 Binärer Vergleicher 91-1138 3,50 2/71 254 T riac-Regelung 94-250 2,75 3/71 339 Standard-K langeinsteiler 94-253B 5,50 3/71 343 Minitron-Platine 96-426A 3,25 4/71 417 Zähler mit 7-Segment- Dekodierung 96-426B 2,25 4/71 417
Doppelter Nixie-Zähler 06-426C 3,75 4/71 417 40 Watt Edwin-Verstärker 97-536 6,50 5/71 528 Netzteil für diesen Edwin 98-633 3,- 5/71 644 Impulsgesteuerte Strom¬ versorgung 96-432 3,25 5/71 618 Hebinck-Uhr (Basisplatine) 98-645 13,- 6/71 639 1500-Teiler (zur Hebinck- Uhr) 98-644 4,50 6/71 640 Mini-Stromversorgung 1061-2 3,25 7-8/71 7028 Tup-Tun Verstärker 1047-2 3,- 7-8/71 7033 Frostmelder 1020-2 2,50 7-8/71 7039 Stabilisierte Strom¬ versorgung 1130-2 3,50 7-8/71 7040 IC-FM Empfänger 1150-8 3,50 9/71 915
Elektronisches Lesley 98-659 5,50 9/71 925 Diskomix 1168-4 5,50 10/71 1017 Erweiterter IC-FM- Empfänger 1150-8 3,50 10/71 1022 Netzteil und Abstimm¬ anzeige 1167-8 3,90 10/71 1023 IC-Mini Key 1135-4 5,60 10/71 1029 IC-Speiseeinheit 5V/0,3A 1135-5 3,40 10/71 1030 Intervallschalter 1201-3 3,25 11/71 1126 Wow-wow 1133-4 3,25 12/71 1231
DNL 1234-4 4,25 12/71 1216 IC-Stereodekoder 1226-12 3,50 12/71 1253
NEU Hochwertiger Vorverstär¬
ker für den neuen Edwin 1257-7 15,- 1/72 128 ADBD 1244-8 15,- 1/72 137 Doppelter 3W-IC-
Verstärker 1227-12 10,- 1/72 155
BESTELLUNGEN
dieser Platinen nur durch Voraus-Überweisung auf Postscheck¬
konto Köln 22 97 44 unter Angabe der Bestellnummer. Kein
Nachnahmeversand. Lieferung erfolgt sofort nach Eingang der
Zahlung. Sind einzelne Platinen ab Lager nicht lieferbar,
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elektor 3. Jahrgang Nr. 1 - Januar 1972
Fachzeitschrift für fortschrittliche Elektronik und
Halbleitertechnik
Herausgeber : Elektor Verlag GmbH,
D-5133 Buscherheide,
Tel.: 02454-5055
Herausgeber-Chefredakteur : Bob W. v.d. Horst
Redaktion : W.H. Leiner
J. Pas W. Burghausen
Grafische Gestaltung : C. Sinke
Frank G. Kluit
Anzeigenleiter : H. Krott
Verlagsleiter : A.M. Bijnen
Elektor erscheint Mitte des Monats. Bezug: u.a. direkt vom Verlag. Bezugspreise: BRD: Abonnement 1972: DM 22,50 Einzelheft: DM 2,40.
Ausland I: Für die nachfolgenden Länder ist der Abonnementspreis DM 25,—: Belgien, Nat. China (Taiwan)-, Dänemark, Finnland, Frankreich, Italien, Luxemburg, Niederlande, Norwegen, Österreich, Portugal, Schweden, Tunesien und Vatikanstadt. Ausland 11: Für alle übrigen Länder beträgt der
Abonnementspreis DM 27,50. Luftpostversand wird jedoch zusätzlich berechnet.
Abonnement Aus- Aus-
bis Jahresende 1972, BRD land land
ab Heft 1 ii
Jan. 22,50 25,- 27,50
Febr. 20,65 22,90 25,30
März 18,75 20,80 23,-
April 16,90 18,70 20,70
Mai 15,- 16,70 18,40
Juni 13,15 14,60 16,10
Juli/Aug. * 11,25 12,50 13,75
Sept. 7,50 8,40 9,20
Okt. 5,65 6,30 6,90
Nov. 3,75 4,20 4,60
*Doppelheft/Halbleiterheft
Redaktion, Vertrieb und Anzeigenverwaltung: D-5133 Buscherheide, Postfach 50, Tel.: 02454-5055. Bank: Kreissparkasse Gangelt Konto 03001294. Postscheckkonto Köln 22 97 44 Auslieferung für die Schweiz: Verlag und Versandbuchhandlung W. Thali & Cie., CH-6285 Hitzkirch, Tel.: 041/88 62 70. Konto Österreich: Österreichische Postsparkasse, 1018 Wien Scheckkonto 2308.889. Der Nachbau der veröffentlichten Schaltungen geschieht außerhalb der Verantwortlichkeit des Herausgebers. Die Veröffentlichung der Schaltungen geschieht ohne Berücksichtigung eventueller Patent¬ rechte; Warennamen werden ohne Gewährleistung einer freien Verwendung benützt. Die geltenden gesetzlichen und postalischen Bestimmungen hin¬ sichtlich Bau, Erwerb und Betrieb von Sendeein¬ richtungen sind unbedingt zu beachten. Alle Entwürfe, Pläne, Artikel, Zeichnungen von Printplatinen usw. unterliegen dem gesetzlichen Urheberschutz. Vervielfältigung und gewerbliche Benutzung nur mit ausdrücklicher Genehmigung der Herausgebers. Alleiniges Nachdruckrecht für das holländische Sprachgebiet: Elektuur N.V., Beek (L), Holland. Printed in the Netherlands-Imprimä en Hollande.
Auflage 35.000 Exemplare.
Beilagenhinweis: Unserer heutigen Ausgabe liegt ein Prospekt der Firma Lehrinstitut Dr. Ing. Christiani, Konstanz bei.
Zum Titelbild Zwei Lautsprecher-Boxen für den Selbstbau und ein Stereoverstärker bilden für ca. 125 Mark die 3 Watt- IC-Anlage oder für ca. 1 50 Mark den 2x 10 W-ADBD. Die Qual der Wahl wird wahrscheinlich erleichert nach dem Studium der beiden Artikel auf Seite 132 bzw. 150.
106
Inhalt Selektor. 113
Elektorakel. 116
Akustik im Wohnraum. 118 Eines der schwierigsten Teilgebiete im Bereich der Niederfrequenztechnik ist wohl die Elektro-Akustik. Daher bestehen auch oft Mißverständnisse hinsichtlich der Bemessung von Hi-Fi-Anlagen für den Hausgebrauch. Hier sollen nun einige Gesichtspunkte hinsichtlich der Akustik in Wohnräumen erörtert werdenderen Kenntnis für
Käufer und Benutzer von Hi-Fi-Anlagen von Bedeutung ist.
20 Watt aus einem IC. 121 Nach der Veröffentlichung eines IC-FM-Empfängers, eines IC-Stereodekoders und eines 3 W-IC-Verstärkers ist es ganz natürlich, daß ein IC-Endverstärker für hohe Leistung präsentiert wird. Wurde bereits im Halbleiterheft von 1971 ein 3 W- (30 W mit 2 x 2N3055) IC-Verstärker beschrieben (Schaltung 062) so ist der hier beschrie¬ bene IC-Verstärker in der Lage, eine Sinusleistung von nicht weniger als 20 W an einen 8£2-Lautsprecher abzu¬ geben.
Hochwertiger Vorverstärker für den neuen Edwin. 124 Im Elektor-Labor sind die umfangreichen Versuchsreihen abgeschlossen, die zur Entwicklung eines nach modernen Gesichtspunkten aufgebauten Vorverstärkers für den neuen Edwin führten. Das Ergebnis, ein Vorver¬ stärker mit Entzerrer-Stufe und aktivem Klangeinsteller, liegt nun in Form der nachfolgenden Bauanleitung vor. Die Eigenschaften dieses Verstärkers übersteigen die Hi-Fi-Normen noch beträchtlich, trotzdem sind die ver¬ wendeten Bauelemente normalerweise überall im Fachhandel erhältlich.
Die dritte Methode. 130
ADBD. 132 Einer der wesentlichsten Nachteile fast aller Hi-Fi-Verstärkers ist, daß sie für den kleinen Mann kaum er¬ schwinglich sind. Im Elektor-Labor wurde darum ein Hi-Fi-Stereoverstärker entworfen, der mit allen zur Funktion nötigen Bau¬ elementen ungefähr 150 Mark kostet.
Größere Empfindlichkeit für den neuen Edwin. 141
DUG-DUS. 142
Diskotips. 142
Mini Komputer für's Heimlabor - H. Teichmann. 143 Die Belichtungszeituhr ist heute für den ernsthaften Fotoamateur ein unentbehrliches Hilfsgerät. Zu einem Kinderspiel wird das Belichten mit einer Belichtungsautomatik, die, einmal richtig eingestellt, die Belichtungs¬ dauer bei verschiedenen Negativdichten, verschiedenen Blenden oder bei schwankender Lampenhelligkeit (Netz!) selbsttätig regelt. Auf diese Weise können die sonst üblichen zeit- und materialschluckenden Probebelichtungen bei der im Laborbetrieb stark schwankenden Negativbeschaffenheit weitgehend eingeschränkt werden. Derartige Geräte sind auch für den Amateur auf dem Markt, jedoch zu Preisen über 150, — DM. Dieser Artikel beschreibt den Selbstbau einer automatischen Belichtungsschaltuhr, deren Einzelteile höchstens 50, — DM kosten; das Gerät stellt eine Kombination aus automatischer und einfacher Belichtungsschaltuhr dar, es erlaubt also auch Belichtungen von Hand.
Modell-Straßenkreuzung mit Ampeln - A.C.G.J. Willemsen. 146 Wer die in den Nachrichtenmedien veröffentlichten Unfallmeldungen verfolgt, kann eine erschreckende Bilanz der Beteiligung gerade von Kindern und Jugendlichen an Verkehrsunfällen feststellen. Unkenntnis der Ver¬ kehrsregeln ist ein Hauptgrund für die Vielzahl der von Kindern verursachten Unfälle. Mit der hier beschriebenen Instruktions-Ampelschaltung kann das verkehrsgerechte Verhalten an Straßenkreuzungen demonstriert und eingeübt werden. Die Schaltung ist leicht nachzubauen ist billig und sollte darum in Schule und Kindergarten nicht fehlen.
Halbleiterliste. 149
Doppelter 3 W-IC-Verstärker. 150 Der von Plessey entwickelte, integrierte 3 W-Audio-Verstärker SL 403D gestattet es, einen vollständigen Stereo¬ verstärker zum Preis von ca. DM 60, — auf einer Platine aufzubauen. Die kurzschlußfeste Schaltung hat eine Eingangsempfindlichkeit von 250 mV und eine Spitzenleistung von 6 W.
Diode-VU-Meter. 157 Die Anzeige eines VU-Meters sollte nach Möglichkeit proportional zur Lautstärke-Empfindung des Zuhöreres sein; für die leichte Ablesbarkeit ist eine ausreichende Bedämpfung erforderlich. Mit einem normalen, linearen Mikro-Amperemeter (Drehspulmeßwerk) kann das gewünschte Verhalten annähernd erzielt werden, wenn das Instrument von der hier beschriebenen, am Ausgang des Verstärkers anzuschließenden Logarithmier-Schaltung
gesteuert wird.
Magnetfeldabhängige Halbleiter, Teil 1 - F.G. Hebinck. 158 Der Amerikaner E.W. Hall machte bereits im Jahre 1879 die Entdeckung daß ein äußeres Magnetfeld bestimmte Veränderungen in einem stromdurchflossenen Leiter hervorruft. Unter dem Einfluß des Magnetfeldes werden
die Ladungsträger abgelenkt, es entsteht ein Potentialgefälle. Dieser Effekt wurde nach seinem Entdecker be¬ nannt. Hall fand weiter, daß sich im Magnetfeld auch der elektrische Widerstand des Leiters ändert.
Industrie. 163
Elektor Januar 1972 107
Digitales Frequenz Meßgerät Steuerteil dazu
8 ICs, 5 Transistoren, Printplatte 110 x 43 mm Bausatz .
AD Umsetzer P & Q Platine 182 x 92 mm. ICs von Siemens und Texas Instruments. 5 x ZM 1000 oder ZM 1000R Bausatz . 198,80
Spezial-Rotfilter 160 x 70 mm . 5,50
AD-Umsetzer P AD-Umsetzer Q
Schaltung aus Heft 9/71 Schaltung aus Heft 12/71 Printplatte 109 x 65 mm. Bausatz.46,50 Kompletter Bausatz 66,10
Frequenzselektive Lichtorgel, unabhängig von der Lautstärke des Steuer¬ gerätes durch AVR, 3 Kanäle je 660 Watt, Komplett mit Netzteil, Zündtrafos und Potentiometer, Platine (zur Montage von allen Bau¬ teilen) 189 x 83 mm Bausatz. 87,90
DNL
Schaltung aus Heft 12/71
Die bekannte Ausführung mit Vorverstärker für magnetische Plattenspieler. Ausgangsspannung wahl¬
weise 1 oder 1,5 Veff. Bausatz . 24,50
IVvO
Stabilisierte Stromversorgung
Stabilisiertes Universal-Netzgerät
Strombegrenzung 0 ... 1,0 A (2,0 A) Spannungsbegrenzung 5 ... 25 V Betriebsspannung 24 Platine geeignet zur externen Versetzung der Strom- und Spannungsbegrenzungspotentiometer 7 Transistoren Komplett mit Kühlkörper Bausatz. 25,00
Zur externen Beschaltung
1 Potentiometer 10 f2/1,5 W. 5,90
1 Potentiometer 10 kÖ/0,25 W. 2,20 1 Meßinstrument 1 A, 45 x 60 mm . 15,76 1 Meßinstrument 0...25 V, 45x60 mm... 15,76 1 Trafo M65 24 V/2,6 A . 17,20
Netzteil für Op-Amp mit 2 x TAA 861
Regelbar plus/minus, je 10 ... 20 V, 100 mA mit Siebelko und Gleichrichter. Ohne Trafo Bausatz. 26,74 Passender Netztrafo: M42,2 x 15 V/0,6 A. 8,80
Netzteil zum Frequenzmeßgerät
5 V dauerkurzschlußfest, stabilisiert, 7 Transistoren, Printplatte 131 x 49 mm, mit Trafo M55 (1 x 170/1 x 9 V mit zusätzlicher Wicklung 2 x 15 V für Op-Amp-Stromversorgung). Bausatz . 35,60
Netzteil für Op-Amp
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Befestigungs-Lochkreis (mm) Schallöffnung (mm)
Bauhöhe (mm)
Gewicht (kg)
Schwingspulendurchmesser (mm) magn. Feldstärke (Oersted)
magn. Fluß (Maxwell)
Nennbelastbarkeit (Watt)
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BC 157 0,66 0,58 0,54 BC 158 0,64 0,59 0,53 BC 159 0,66 0,58 0,54 BC 177 0,77 0,66 0,59 BC 178 0,69 0,62 0,55 BC 179 0,77 0,66 0,59 BC 307 0,57 0,46 0,44 BC 308 0,54 0,44 0,40 BC 309 0,57 0,46 0,44
Darlingtons
Siemens
BDY 87 35 W 11,90 9,55 BDY88 35 W 12,60 10,15 BDY 90 35 W 14,15 11,35
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MJ 900 90 W 9,15 8,25 MJ 1000 90 W 7,67 6,90 MJ 2500 150W 9,80 8,90 MJ 2501 150W 11,00 9,90 MJ 3000 150W 8,83 7,95 MJ 3001 150W 9,55 8,60
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1,70 1,60 1,50
1,80 1,70 1,60 6,50 6,10 5,70
4,52 3,77 3,02
4,85 4,04 3,23
4,85 4,04 3,23
4,85 4,58 3,82
5,70 5,22 4,36
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IC-Fassungen
14-polig 0,65 0,62 0,59
16-polig 0,68 0,65 0,62
IC-Kontakte am laufenden Meter ab lOStck. 0 ab 100 Stck. 3 ab 1000 Stck. 35
0,04 pro Stck. 3,80
Dioden, Zenerdioden, Gleichrichter
ab 1 ab 10 ab 100
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BZY88C3V3) 0,85 0,80 0,75
BZY71 C6V2( EPITAXIAL 0,40 0,36 0,32 BZX71C8V7( 0,32 0,28 0,24 BZX71C10 ) 0,40 0,36 0,32 1N4005 600 V 1 A 0,40 0,35 0,32 1N40071000V1 A 0,50 0,45 0,42 B40C3200 2,90 2,70 2,50 B280C800 2,35 1,96 1,57
Thyristor, Triacs, Diac
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Diac, 2 A UBR=ca.32V
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Elektor Januar 1972 111
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die ihren Kopf zuhilfe nehmen wollen, um ihr QSB im Geldbeutel auszugleichen. Wollen Sie nicht einmal Ihre Ideen und Möglichkeiten im Entwerfen und Konstruieren gleichzeitig für 2 gute Zwecke einsetzen? Einmal können Sie das besagte QSB ausregeln, zum anderen vielen Amateuren, die zwar QSB, aber nicht so viel Erfahrung wie Sie haben, zu einem netten preisgünstigen
2 m-Transceiver verhelfen. Ganz richtig: einen 2 m-Transceiver, ganz auf den Amateurbedarf zugeschnitten, sollen Sie bauen. Das ist nicht neu, aber Sie sollen ihn konstruieren unter Verwendung des von uns ver¬ triebenen ehemaligen Militär-Transceivers BC 1000, den es bei uns mit Zubehör schon für DM 75,— gibt (siehe DL-QTC Nr. 11, Funkschau Nr. 23, Elektor Nr. 12 u.a.H Ihren Ideen sind im Rahmen unseres Preisausschreibens keine Grenzen gesetzt. Wir haben dann fast alle Möglichkeiten das, was gut ist im Sinne unserer Amateur-Kunden und Freunde, in die Tat umzusetzen. 3 Preise setzen wir aus. nämlich:
„ für denjenigen, der den M , 4 BC 1000 auf die für ei- £ ** j || |
| ? nen Nachbau einfachste 1 ' «„“ä . Weise so umbaut, das er *e'a.oOL*
»052^ im 2 m-Band an Ama- t teurforderungen gemes-
sen am besten brauch- ... , bar ist Eingereicht müs- furden zweitbesten Ent- für den drittbesten En
sen werden: 1.) eine Funktionsbeschreibung wurf unter den gleichen wurf unter den gleiche (Kurzfassung), 2.) eine detaillierte Umbau- vorgenannten Bedingun- Voraussetzungen, anleitung, 3.) ein betriebsfähiges Muster. 9en-
^ooo;
bar ist Eütgereicht”müs- für den zweitbesten Ent- für den drittbesten Ent- sen werden: 1.) eine Funktionsbeschreibung wurf unter den gleichen wurf unter den gleichen (Kurzfassung), 2.) eine detaillierte Umbau- vorgenannten Bedingun- Voraussetzungen, anleitung, 3.) ein betriebsfähiges Muster. 9en-
iidl / Außerdem ist die Sache technisch nicht uninteressant. Wir unterstützen Siedurch kostenlose Ausgabe der technischen Unterlagen zum BC 1000, das übrige ist dann Ihr Bier.
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112 Elektor Januar 1972
Mit 500 km/h in die Zukunft
Lautlos, mit einer Geschwindigkeit von 500 km pro
Stunde, werden künftige Schnellbahnen fahren können.
Die Bahn der Zukunft, von Linearmotoren angetrieben,
schwebt durclt Magnetfelder getragen über der Leit¬
schiene. Dies ist keine Utopie mehr, denn schon jetzt
konnten in Laborversuchen die theoretischen Grund¬
lagen dafür in der Praxis bestätigt werden.
Seit Anfang dieses Jahres werden in einer vom Bundes-'
ministerium für Wissenschaft und Bildung geförderten
Gemeinschaftsentwicklung der Firmen AEG, BBC und
Siemens grundlegende theoretische und experimentelle
Studien zur Verwirklichung des magnetischen Schwebens
bei trassengeführten Höchstgeschwindigkeitsfahrzeugen
durchgeführt.
ln den Forschungslaboratorien von Siemens wird das
sogenannte elektrodynamische Schwebeprinzip mit supra¬
leitenden Magneten untersucht. In diesem System sind
supraleitende Spulen an der Unterseite des Fahrzeuges
montiert, die bei Bewegung des Fahrzeuges in Alumini¬
umschienen Wirbelströme induzieren, die eine magneti¬
sche Abstoßungskraft bewirken.
Der besondere Vorteil von supraleitenden Spulen liegt in
der einfachen und sehr wirtschaftlichen Erzeugung von
hohen Magnetfeldern, die ohne ständige platz- und ge¬
wichtfordernde Strom- und Kühlaggregate aufrechter¬
halten werden können. Das elektrodynamische Schwebe¬
system ist in Verbindung mit supraleitenden Erregermag¬
neten in der Lage, durch die Erzeugung großer und
stabiler Schwebehöhen von ca. 15 cm, die bei Höchst¬
geschwindigkeitsfahrzeugen erforderliche hohe Betriebs¬
sicherheit zu garantieren.
Erste Modellversuche mit einer supraleitenden Spule, bei
denen die zum Schweben erforderliche Relativgeschwin¬
digkeit zwischen Magnet und Schiene durch eine rotieren¬
de Scheibe aus Aluminium simuliert wird, haben die
Einsatzmöglichkeit der Supraleiter- und Kältetechnik
besonders im Hinblick auf Sicherheit und Zeitkonstanz
der Magnetfelder für die elektrodynamische Schwebe¬
technik nachgewiesen.
Prozeßrechnersystem erfaßt und wertet meteoro¬ logische Daten aus
Wertvolle Erfahrungen über den Verschmutzungsgrad
unserer Umwelt wurden in den letzten Jahren durch den
Bau einiger Stationen zur lmmisionswertmessung gesam¬
melt. So wurde u.a. aufgrund des Gesetzes über ”Vor-
sorgemaßnahmen zur Luftreinhaltung” vom Bundesmini¬
sterium für Jugend, Familie und Gesundheit bei dem
Institut für Meteorologie und Geophysik der Johann-
Wolfgang-Goethe-Universität in Frankfurt am Main eine
Probestation errichtet. Dieser Standort wurde gewählt,
weil stärke Luftverunreinigungen vor allem in Gebieten
mit hoher Industrie-, Siedlungs- und Verkehrsverdichtung
Elektor Januari 1972 113
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MONOFLOPS SN 74121 N Monost.Multivibrator(sehr stabil) 4,05 3,55 3,33 SN 741 22 N Monost.Multivibrator, nachtriggerb5,1 6 4,50 4,22 SN 741 23 N 2xMonost.Multivib.,nachtriggerb.. 8,33 7,66 7,16
FLIP-FLOPS SN 7472 N J-K-MS-Flip-Flop. 2,33 2,16 2,05 SN 7473 N 2xJ-K-MS-Flip-Flop. 4,00 3,50 3,27 SN 7474 N 2xD-Flip-Flop. 4,16 3,66 3,39 SN 7476 N 2xJ-K-MS-Flip-Flop (set, reset) . 4,27 3,72 3,50 SN 74107 N 2xJ-K-MS-Flip-Flop.4,00 3,50 3,27
ZÄHLER I SN 7490 N Dezimaizähler. 5,88 5,49 5,11 SN 7492 N Teiler durch 12 . 5,88 5,49 5,11 SN 7493 N 4 BIT Binär-Zähler . 5,88 5,49 5,11
SN 7497 N Program. 6-BIT-Binär-Zähler. 27,47 24,09 22,48 SN 74190 N Vor-Rück-Dezimal-Zähler. 14,87 13,15 12,32 SN 74191 N Vor-Rück-Binär-Zähler. 14,87 13,15 12.32
00-999 1-24 25-99100-999 1,50 j SN 74192 N Vor-Rück-Dezimal-Zähler . 15,87 14,48 13,49 1,50 | SN 74193 N Vor-Rück-Binär-Zähler . 15,87 14,48 13,49 1,50 SN 74196 N 50 MHz-Dezimal-Zähler. 10,99 9,66 8 99 1,50 SCHIEBEREGISTER
1,78 SN 7491 AN 8 Bit, seriell ein/aus. 8,10 7,71 7,22 3,61 SN 7494 N 4 Bit, parallel ein/seriell aus ,. 8,66 8,05 7,49
1,83 SN 7495 N 4 Bit, rechts/links, parallel ein/aus 6,16 5,83 5,44 1,83 SN 7496 N 5 Bit, parallel ein/aus. 11,32 9,93 9,27 1,50 SN 4932 N 2x8 Bit, seriell ein/aus. 19,20 16,87 15,76 2,55 MULTIPLEXER/DEMULTIPLEXER 1,50 SN 74150 N 16 zu 1 Multiplexer . 16,37 14,76 13,92 1,50 SN 74151 N 8 zu 1 Multiplexer . 7,55 6,66 6,22 2,05 SN 74153 N 2x4 zu 2x1 Multiplexer. 6,99 6,16 5,77 1,67 SN 74154 N 4 zu 16 Demultiplexer. 13,65 13,04 12,15 1,50 SN 74156 N 2x1 zu 2x4 Demultipl.(off.Kollekt)7,38 6,49 6,05 1,50 ARITHM. ELEMENTE 1,50 SN 7480 N 1 Bit Addierer . 4,55 4,44 4,22 1,50 SN 7482 N 2 Bit Addierer. 7,94 6,99 6,49 1.50 SN 7483 N 4 Bit Addierer . 9,10 8,66 8,27
SN 7485 N 4 Bit Vergleicher. 11,32 10,27 9,60 3,33 SN 7486 N 4 Bit-Exklusiv-ODER . 3,00 2,78 2,55 4,22 SN 74H87N 4 Bit-Komplementierer . 9,16 8,05 7,49 7,16 SN 74181 N 4 Bit Recheneinheit . 34,69 32,08 29,97
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3,39 SN 7484 N 16 Bit-RAM . 9,60 8,44 7,88 3.50 SN 7488 N 64 Bit-RAM . 45,73 40,13 37,46 3,27 SN 74100 N 8 Bit-Flip-Flop. 11,10 9,77 9,10
DEKODER
5,11 SN 74141N BCD zu Dezimal (Treiber) 8,88 7,83 7,27 5,11 SN 7442 N BCD zu Dezimal . 8,05 7,10 6,60 5,11 SN 7445 N BCD zu Dezimal(30V; 80 mA) .... 19,20 16,87 15,76 2 48 SN 74145 N BCD zu Dezimal(15V; 80 mA).... 10,93 9,60 8,99 2 32 SN 7446 N BCD zu 7 Segment (30V;20 mA).. 11,66 10,43 9,77 2 32 SN 7447 N BCD zu 7 Segment (15V; 20 mA) 9,66 8,82 8,27
SN 7448 N BCD zu 7 Segment (log.1-Ausgang)13,21 11,60 10,82
16,87 15,76 9,60 8,99
" " OP-Verstärker
Stabilisiertes Netzteil, 5 V,-max. 2,5 A, überlastgesichert, eingebaute Gleichrichtung und SN 72709 L 3,05 Siebung, integrierter Regelverstärker und Leistungsstufe. Restbrumm 1 mV, Größe ca. SN 72709 N 3,33 115 x38 mm. Zum sensationellen Preis von DM 46,70 SN 72709 P 3,33 -- SN 72741 L 4,22
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Ziffern 0 bis 9 M _ c w nz' 2 N 3055 3,66 3,44 3,22
M Betriebsspannung 5 V DC g-|p 2055 5 94 4 77
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DIMEG-SCHMITZ KG
114 Elektor Januar 1972
auftreten. Dabei durchläuft die Art der Verunreinigungen
die Skala von gasförmigen über flüssige zu festen Stoffen
mit allen Kombinationen.
Die Melistation, die AEG-Telefunken in Frankfurt/M
gebaut hat, ist mit vier verschiedenen Gasanalysatoren
der Firma Hartmann & Braun ausgerüstet, die die ermit¬
telten Werte - nach entsprechender Umformung - dem
Prozeßrechner AEG 60-10 zuführen. Für die Auswertung
liegen die Gaskonzentrationen und meteorologischen
Daten als Einheitssignal 0 - 20 mA vor.
Der Prozeßrechner, das Kernstück der gesamten Anlage,
führt folgende Aufgaben aus:
• Meßwerterfassung und Korrektur für unterschiedliche
meteorologische und analytische Meßwerte, wobei ge¬
prüft wird, ob die Meßwerte für eine Weiterverarbeitung
brauchbar sind.
• Spezielle Korrektur der Windrichtung, wobei der
richtige Mittelwert anhand der Kreisskala (0-360°) ge¬
bildet wird.
• Meßwertverarbeitung
Mittelwertbildung aus vielen im vorgegebenen Zyklus
ermittelten Einzelwerten.
• Varianzbildung
Maximumbildung für 24 Stunden aus den Mittelwerten.
• Ermittlung der Verwerfungskriterien bei der Me߬
wertverarbeitung, wobei sichergestellt wird, daß der
Mittelwert aus einer statistisch hinreichenden Anzahl
von Einzelwerten gebildet wird.
• Eichen der Meßgeräte für alle Meßkanäle
Jede Meßstelle muß vom Prozeßrechner in den Eichab¬
laufeinbezogenwerden. Sollte ein Stromausfall eintreten,
so sind nach der Stromwiederkehr die meteorologischen
Parameter sofort wieder verwendbar, die Analysengeräte
hingegen bedürfen einer Anlaufzeit und anschließender
Eichung.
• Klassierung
für zwei auswählbare Kanäle und Feststellen der Über-
schreitungsdauer festgelegte Grenzwerte.
Um alle diese Aufgaben realisieren zu können, wurde das
System von AEG-Telefunken neben der Zentraleinheit
AEG 60-10 - Kernspeicherausbau von 8 K Kernspeicher-
Wörtern - mit einem Verkehrsverteiler, zwei Bedienungs¬
fernschreibern, einem Lochstreifenstanzer zur Ausgabe
parallel zum ersten Fernschreiber und einem Loch¬
streifenleser als schnelles Eingabemedium ausgerüstet.
Mit der gleichen Gerätekonfiguration demonstriert das
Unternehmen auf der INTERKAMA ’71 sämtliche Funk¬
tionen, wobei die Meßwerte für dieses System von
Analysengeräten der Firma Hartmann & Braun über einen
Meßwertwagen, der auf dem Ausstellungsgelände steht,
angeliefert werden. (AEG)
Neue Halbleitermaterialien für Gamma-Detek¬ toren
Gamma-Strahlen-Detektoren und -Spektrometer sind
heute nicht nur unentbehrliche Hilfsmittel in der Kern¬
forschung, sondern sie werden ebenso angewendet bei
allen Untersuchungsmethoden mit Hilfe radio-aktiver
Markierung (Medizin, Chemie, Altersbestimmung), bei
der zerstörungsfreien Materialanalyse (Röntgenfluores¬
zenz), beim Aufspüren radioaktiver Verschmutzung, in
der Gamma-Astronomie und auf anderen Gebieten.
Je nach Anwendungsbereich werden verschiedene An¬
forderungen gestellt: Energieauflösung, Ansprechwahr¬
scheinlichkeit und Zeitauflösung sind die charakteri¬
sierenden Parameter eines Gamma-Spektrometers.
Ein wesentlicher Fortschritt in der Energieauflösung
wurde in den letzten zehn Jahren durch die Halbleiter-
Detektoren, die lithiumgedrifteten Germanium- und
Silizium-pin-Dioden, erzielt. Der Nachteil dieser Detek¬
toren ist jedoch, daß sie ständig mit flüssiger Luft ge¬
kühlt werden müssen, u.a. um den Untergrundstrom zu
reduzieren. Es lag also nahe zu untersuchen, ob dieser
Nachteil mit anderen Halbleitermaterialien größeren
Bandabstandes vermieden werden kann. Eine der mo¬
mentan aussichtsreichen Verbindungen ist GaAs, da hier
kürzlich durch die Einführung der Epitaxieverfahren ein
großer Fortschritt bei der für Detektoren erforderlichen
Kristallperfektion erreicht wurde. Eingehende Unter¬
suchungen, die AEG-Telefunken mit Unterstützung durch
das Bundesministerium für Bildung und Wissenschaft an
dünnen, hochreinen epitaktisch gewachsenen GaAs^
Schichten durchführte, ergaben, daß sowohl die Rekom-
binationsrate der Ladungsträger als auch die Trapdichte
in diesem Material gering genug sind, um bei geeigneten
Feldstärken fast vollständige Ladungssammlung und
damit eine sehr gute Energieauflösung bei Zimmertempe¬
ratur (2,5 keV Halbwertsbreite im Röntgenbereich) zu
erzielen. Um brauchbare Detektorvolumina zur Erhöhung
der Ansprechwahrscheinlichkeit hersteilen zu können,
entwickelte das deutsche Elektrounternehmen ein modi¬
fiziertes Epitaxieverfahren, das nach Art des Travelling-
Solvent-Verfahrens im Temperaturgradienten im Prinzip
beliebig dicke Schichten wachsen zu lassen gestattet.
Nach dieser neuen Methode wurden bisher Schichtdicken
bis zu 600 n erzielt.
Trotz dieser positiven Forschungsergebnisse dürfte bis
zur Entwicklung grossvolumiger praktisch einsetzbarer
Detektoren noch eine gewisse Zeit vergehen.
Neues drahtloses elektronisches Zeitverteilungs¬ system
Ein neuartiges elektronisches Zeitverteilungssystem
wurde im Forschungsinstitut von AEG-Telefunken in
Ulm entwickelt. Hier wird der bislang als unerfüllbar
geltende Traum von einer Uhr verwirklicht, die nie ge¬
stellt zu werden braucht und die trotzdem immer richtig
geht, und die zudem wegen eines relativ niedrigen Preises
Elektor Januar 1972 115
auch für jedermann erschwinglich sein wird. Dabei wird
die Genauigkeit der angezeigten Zeit sogar der einer
Atomuhr entsprechen, und die Anzeige wird außer¬
ordentlich störungssicher sein. Da kein anderes System
bekannt ist, das gleich viele Vorteile in sich vereinigt,
dürfte es gute Aussichten haben, zum Zeitangabesystem
der Zukunft zu werden. Wie in einem kürzlich an der
Universität Stuttgart gehaltenen Vortrag dargelegt wurde,
sind sowohl die Probleme der Frequenzbandbreite als
auch des geringen Aufwandes für die Empfängerschaltun¬
gen nicht nur theoretisch, sondern auch praktisch gelöst.
Das System baut darauf auf, daß von den vorhandenen
Rundfunk- und Fernsehsendern jede Sekunde die volle
Information über Stunde, Minute und Sekunde impuls¬
codiert ausgestrahlt wird. Im Hörrundfunk wird für die
gleichmäßige Übertragung der Impulse in Sekunden-
Zeitintervallen nur ein zusätzliches Frequenzband von
30 Hz benötigt. Als Vergleich: ein einfacher Rundfunk
kanal hat eine Bandbreite von 15.000 Hz und ein Fern¬
sehkanal eine solche von 6 bis 7 Millionen Hz. Die für die
Zeitübermittlung benötigte Bandbreite ist also so schmal,
daß sie selbst auf den heute dicht mit Sendern belegten
Frequenzskalen untergebracht und sogar den Kanälen
existierender UKW-Sender beigefügt werden kann.
Beim Übermitteln im Fernsehbereich wird jeweils ein
einziger kurzer binärer' Impuls in die Informationslücke
am Ende jedes Bildes eingesetzt. Irgendwelche Frequenz¬
filter sind daher weder auf der Sender- noch auf der
Empfängerseite erforderlich. Mit Empfängern, die als
billige Gebrauchsgeräte hergestellt werden können, wer¬
den die Impulse empfangen, dekodiert und mit Ziffern¬
anzeigemitteln, etwa Nixie-Röhren oder Flüssigkristall¬
anzeigen, optisch angezeigt. Die digitale Empfänger¬
schaltung setzt sich im wesentlichen aus einem Schiebe¬
register, einem Speicherregister, Ziffernanzeigemitteln
und einigen logischen Verknüpfungsschaltungen zusam¬
men.
Wird ein derartiger Empfänger eingeschaltet, läßt sich im
Mittel nach einer Sekunde, längstens jedoch nach zwei
Sekunden, die Uhrzeit so genau ablesen, wie sie beim
Rundfunk- oder Fernsehsender bereitgestellt wird. Das
bedeutet in Zukunft mit der Genauigkeit einer Atomuhr.
Läßt man den "Zeit-Empfänger” dauernd laufen, ist er
außerordentlich unempfindlich gegen Störungen. Selbst
wenn durch starke Funkenstörungen die Anzeige einmal
völlig zusammenbricht, erzeugt die nächste, ungestört
empfangene Impulsgruppe wieder genau die richtige Zeit.
Die ”Uhr” kann mit Batterie oder Netzanschluß be¬
trieben werden, sie kann ortsfest sein wie etwa in Fern¬
seh- oder Rundfunkgeräten oder auch z.B. in bewegten
Fahrzeugen mitgeführt werden. Trotz eines Aufbaues
aus billigen elektronischen Standardelementen übertrifft
sie die Genauigkeit altbekannter "Präzisionsuhren” um
Größenordnungen. Sie braucht nie gestellt zu werden
und ist darin und auch in ihrer Anzeigegenauigkeit
selbst quarzgesteuerten elektronischen Uhren überlegen.
Dieses fortschrittliche Zeit-Funk-System ist nach mehr¬
jährigen Laborarbeiten so durchentwickelt, daß es so¬
wohl vom technischen als auch vom wirtschaftlichen
Gesichtspunkt her schon heute eingeführt werden könnte.
Es ist damit zu rechnen, daß demnächst diese "tele-
chron”-Uhr auch einer breiteren Öffentlichkeit vorge¬
führt wird.
Elektorakel Unter diesem Titel und an dieser Stelle machte Elektor
vor genau einem Jahr dem Versuch, anläßlich der
Jahreswende einen Blick in die Zukunft der Elektronik
zu werfen. Das "Elektorakel”, eine Vorausschau auf
die möglichen Ergebnisse der gegenwärtigen Tendenzen
in Forschung und Entwicklung, soll mit dem vorliegenden
Beitrag zu einer festen Einrichtung der Januarausgabe
werden.
Eine der aufsehenerregendsten Entwicklungen des letzten
Jahres ist wohl die Einmann-Erfindung eine neuen Auf¬
zeichnungsverfahrens für Videosignale, das erst vor kurzem
unter der Bezeichnung "Veravision” bekannt wurde.
Der ca. 40-jährige Erfinder, bei der Elektor-Redaktion
persönlich gut bekannt, ist "nur“ Techniker und fürchtet
Publicity, weil er bisher noch nie mit Dingen zu tun
hatte, die, wie sein "Veravision”, das Interesse eines
ganzen Industriezweiges und eines Teils der Öffentlich¬
keit auf sich ziehen. Darum wird auch sein Name nicht
genannt.
Für diese "Geheimniskrämerei” muß man Verständnis
aufbringen, denn es ist schließlich ein weltweit beachtetes
Ereignis, wenn ein Mann, ganz auf sich allein gestellt,
eine Umwälzung auf dem Gebiet der Bild- und Schall¬
aufzeichnungsverfahren auslöst.
Die Erfindung selbst hat eine Bedeutung, die über das
reine Registrieren und Reproduzieren von Videosignalen
weit hinausreicht.
Zum ersten Mal wird das bisher alleinseligmachende
System durch ein besseres und billigeres Verfahren
ernsthaft in Frage gestellt.
Aus Gründen des Erfinderschutzes dringen nur wenige
Einzelheiten des Systems an die Öffentlichkeit, sie
lassen eine vollständige Analyse nicht zu.
Das Verfahren arbeitet mit statischen Feldern anstelle
von Magnetfeldern. Das Band, ein halbleiterbeschichteter
Vinylträger, wird mit Elektronen oder Ionen
"beschossen”, die Halbleiterschicht wird mehr oder
weniger p- bzw. n-leitend.
Der Kopf, vom Erfinder "Ventilrasterdiode” genannt,
kann verglichen werden mit einer zu Demonstrations¬
zwecken benutzten Hochspannungsanlage, die aus zwei
Metallkugeln besteht, zwischen denen bei ausreichender
Ladungsdifferenz eine Funkenentladung stattfindet.
Beim "Veravision” ist die elektrostatische Spannung
jedoch geringer, das Luftdielektrikum wird durch den
Halbleiter ersetzt.
Über Einzelheiten wird Elektor berichten, sobald die
Belange des Erfinders dies zulassen.
Trotzdem können bereits jetzt zwei Schlußfolgerungen
gezogen werden:
erstens, daß neue Verfahren und Techniken alle
Voraussagen über den Haufen werfen können;
zweitens, daß eine Erfindung mit weitreichender
Bedeutung immer noch im Alleingang zustande gebracht
werden kann; eine ermutigende Erfahrung.
Wie eingreifend aber auch immer "Veravision” die Welt
der Elektronik verändern mag (betroffen ist schließlich
in erster Linie der Konsumgütersektor), man muß - will
man weiter in die Zukunft blicken - auch hier relativieren,
116 Elektor Januar 1972
den wahren Stellenwert einer solchen Erfindung auszu¬
loten versuchen.
Der heutige Wissensstand macht es wahrscheinlich, daß
die ideale Signalaufzeichnung der Zukunft digitale
Speicherelemente benutzt. Damit wird "Veravision” zu
einer Übergangslösung zwischen der bekannten Magnet¬
bandtechnik und künftigen Verfahren.
Obwohl in MOS-Technik bereits heute hunderte oder
tausende Speicherbits auf einem Quadratmillimeter
Fläche untergebracht werden können, ist es noch nicht
möglich, mehrere Speicherlagen übereinander anzu¬
ordnen; zur Herstellung dreidimensionaler ICs muß man
diese Technik noch besser in den Griff bekommen.
Aber selbst wenn das gelingt, beansprucht das einzelne
Bit noch immer eine Vielzahl von Molekülgruppen.
Ein bildlicher Vergleich: Man bringt eine braune Bohne
in einem Eimer voller Erbsen, wo es doch effektiver
wäre, die Erbsen selbst zu kennzeichnen, z.B. durch ein
Loch. Dadurch könnte ein Ja/Nein-Muster hergestellt
werden. Übertragen in den Mikrobereich würde dies
bedeuten, daß das einzelne Molekül, besser noch das
Atom, zum Informationsträger wird. Ein Speicheratom,
dessen Ionisierungszustand (ein Elektron mehr oder
weniger) die Ja/Nein-Information enthält.
Dieses Denkmodell mag reichlich phantastisch anmuten,
doch wie wird man in zehn oder fünfzig Jahren darüber
urteilen?
Vergleicht man den Magnetkopf mit einem stumpfen
Beil, dann kann man die Ventilrasterdiode des
”Veravision”-Systems ein Messer nennen.
Ältere Leser werden sich erinnern, wie außerordentlich
sinnreich und zukunftweisend die Technik des Tonband¬
gerätes und des TV-Empfängers vor 25 Jahre empfunden
wurden.
Jetzt müssen wir zur Kenntnis nehmen, daß die Magnet¬
bandtechnik als überholt gelten kann. Ein weiteres
Beispiel ist die dreistrahlige Farbbildröhre, die vom
sogenannten "Triniton” (Sony), einer einstrahligen Bild¬
röhre mit höherer Lichtausbeute und einfacherem
Herstellungsprozeß,-verdrängt wird.
Kernspeicher, Magnetband und MOS-Speicher stehen
zur Zeit in der Auseinandersetzung mit den Glasdioden
von Ovshinsky. Auch diese Ovonics sind eine Einmann-
Erfindung. Der Erfinder wurde noch vor zwei Jahren
von der Fachwelt belächelt. Jetzt läuft die Serien¬
produktion der Glasspeicher.
Eine Vorausschau ist immer ein Weiterentwickelen
(Extrapolieren) gegenwärtiger Tendenzen. Ob Futuro¬
loge, Betriebsökonom oder Mitglied des Zehnerclubs,
sie alle müssen, wollen sie sich ein Bild von der Zukunft
machen, anhand gegenwärtiger Tendenzen und
Strömungen eine Gleichung aufstellen, in der es drei
Arten von Faktoren gibt: bekannte, ermittelbare
unbekannte und völlig unbestimmte.
Im Bereich der Wirtschaft können z.B. als bekannte
Faktoren gelten:
Produktionskapazität, zur Verfügung stehende Produktions¬
techniken und Materialien, einsetzbare Geldmittel,
Konsumgewohnheiten oder durch Werbung noch zu
erzeugende Konsumgewohnheiten. Unbekannte Faktoren
sind solche, die durch Forschungsarbeit und Markt¬
untersuchung ermittelt werden müssen. Die völlig
unbestimmten Faktoren können ein positives oder
negatives Vorzeichen haben und ein Zukunftsbild in
sein Gegenteil verkehren.
Unmöglich?
Angenommen, ein Hersteller von Videorekordern faßt
den Entschluß, Anfang 1972 einen bestimmten Typ auf
den Markt zu bringen, zu einem populären Preis und in
leicht bedienbarer Kassettenausführung. Zu diesem
Entschluß führten die bekannten Faktoren und die
durch jahrelange Laboratoriumsforschung und Markt¬
untersuchung ermittelten unbekannten Faktoren.
Und dann kommt plötzlich ein kleiner Erfinder und tut
kund, daß es besser und billiger geht. Für den Hersteller
ein negativer Faktor in seiner Zukunftsgleichung.
Auch für den Arbeitnehmer gibt es solche Faktoren, die
aus seiner Sicht völlig unbestimmt sind und ihn, bei
negativem Vorzeichen, auf dem Weg zu seinen Zukunfts¬
zielen jäh stoppen. Zu nennen sind z.B.: Fusion seiner
Firma, Betriebsschließung und -Unfall.
Im ”Elektorakel” sollen die Zeitzeichen der Elektronik
gedeutet und auf die Zukunft extrapoliert werden.
Diesmal scheint es uns angebracht, mit Nachdruck auf
die unbestimmten Faktoren, d.h. die Möglichkeit
unerwarteter Entwicklungen hinzuweisen.
Die unbestimmten Faktoren trüben den Blick in die
Zukunft. Sie sind die Ursache dafür, daß Wirtschafts¬
und Sozialfuturologie trotz ausgefeilter Methodik kaum
mehr zu leisten vermag als ein Orakel: Gleichung mit
Unbekannten gegen Deutung der Zeichen.
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Jahrgang in ein handliches Buch zu verwandeln. Mit Hilfe eines einfachen Klemmnadelsystems können Sie das Heft nach dem Lesen abheften.
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Elektor Januar 1972 117
Akustik im wohnraum
Eines der schwierigsten Teilge¬ biete im Bereich der Niederfre¬ quenztechnik ist wohl die Elektro- Akustik. Daher bestehen auch oft Mißverständnisse hinsichtlich der Bemessung von Hi-Fi-Anlagen für den Hausgebrauch. Hier sollen nun einige Gesichtspunkte hin¬ sichtlich der Akustik in Wohn- räumen erörtert werden, deren Kenntnis für Käufer und Benut¬ zer von Hi-Fi-Anlagen von Be¬ deutung ist.
Was ist Akustik Unter dem Begriff "Akustik” versteht
man die Lehre vom Schall. Voraus¬
setzung für die Entstehung und die
Ausbreitung von Schall sind zwei
gebenheiten:
• Jeder Schall hat einen Entstehungs¬
ort, dieser Ort wird mit Schallquelle
bezeichnet.
• Der Schall benötigt ein Medium, in
dem er sich fortpflanzen kann.
Alle weiteren Erörterungen beziehen
sich auf das Medium Luft. Der Schall
breitet sich bei hinreichend kleiner
räumlicher Ausdehnung der Schall¬
quelle in der Luft in Form von Kugel¬
wellen aus. Der Mensch, und nur auf
ihn beziehen sich diese Überlegungen,
nimmt den Schall vermöge seines
Gehörsinns wahr.
Schall kann in unterschiedlicher Form
auftreten. Dabei versteht man unter
einem Ton eine rein sinusförmige
Schallschwingung. Eine aus harmonisch
zueinander liegenden Sinustönen zu¬
sammengesetzte Schallschwingung wird
als Klang bezeichnet, die Klangfarbe
*) In dem Artikel ''Diode-VU-Meter'' in dieser Aus¬ gabe ist die Lautstarke im Gegensatz zu obiger Formel als Logarithmus des Verhältnisses zweier Schalldruck¬ amplituden definiert: L = 20 log. —
^n
Die Definitionen sind identisch: Die Schallintensität I ist proportional zur Schalldruckamplitude Pj der Pro¬ portionalitätsfaktor kürzt sich bei der Verhaltnis- bildung weg, das Quadrat kommt in dem Faktor 2 vor dem Logarithmus zum Ausdruck.
Schall
intensitat
(W/cm:)
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i 20 50 100 2 00 500 1K 2 5 10K
Freq
0
enz (Hz)
0
wird bestimmt von der Anzahl und der
Amplitude der Obertöne. Eine weitere
Form der Schalls, das Geräusch, besteht
aus ungeordneten und unregelmäßigen
Schallwellen, aus denen sich kein har¬
monischer Zusammenklang ergibt.
Das menschliche Gehör
Das menschliche Gehör ist in der Lage,
Schall in einem Frequenzbereich
zwischen 1 6 Hz und etwa 20 kHz wahr¬
zunehmen, dabei gelten individuelle
Unterschiede. Das Gebiet unterhalb
von 16 Hz wird mit Infraschall bezeich¬
net, Schwingungen in diesem Bereich
werden vom Menschen als Bebeb wahr¬
genommen. Für den Ultraschall, das
sind Schallwellen mit Frequenzen ober¬
halb von 20 kHz, besitzt der Mensch
im Gegensatz zu manchen Tieren
(Hunde, Fledermäuse) keine Aufnahme¬
fähigkeit. Der Ultraschall spielt aber in
Natur und Technik eine wichtige Rolle.
Die Empfindlichkeit des menschlichen
Gehörs ist außerordentlich groß, das
gilt sowohl für Tonhöhen als auch für
Tonstärken. Diese Empfindlichkeit ist
bei den einzelnen Frequenzen unter¬
schiedlich, der empfindlichste Bereich
liegt zwischen 1000 Hz und 4000 Hz.
Anhängig von den Umständen, denen
das menschliche Gehör ausgesetzt ist,
kann sich sein Wahrnehmungsbereich
und seine Empfindlichkeit für Schall
verändern. Bei Menschen, die ständig
starkem Schall ausgesetzt sind, ver¬
ringert sich das Aufnahmevermögen
besonders bei den hohen Frequenzen,
ln solchen Fällen kann sich die obere
Grenze der Hörempfindung bis auf
12 . . . 13 kHz vermindern, die gleiche
Erscheinung kann auch mit zunehmen¬
dem Alter auftreten. Wird das Gehör
ständig starkem Lärm ausgesetzt, so
kann sich seine Empfindlichkeit ver¬
ringern, es tritt Schwerhörigkeit auf,
die nicht mehr zu beseitigen ist.
Das Maß für die von unserem Gehör¬
sinn empfundene Stärke des Schalls is
die Lautstärke L, sie wird in Phon an¬
gegeben. Die Lautstärke ist also eine
subjektive Empfindungsgröße, während
die Schallstärke (Schallintensität) eine
objektive Meßgröße darstellt. Die
118 Elektor Januar 1972
1
Schall
Intensität
(W/cnr 1
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Bild 2. Kurven gleicher Lautstär
verschiedenen Schallstärken.
ke bt OO SOO IR 2 S
Frequenz (Hz) -—»
10K 20 SO
Schallstärke ist diejenige Energie, die in
1 s durch eine Fläche von 1 cm2 strömt.
Als Bezugspunkt für die Schallenergie
dient die Reizschwelle des mensch¬
lichen Ohrs bei 1000 Hz, hier beträgt
die Intensität des Schwellwertes Iq
1-10~16 W/cm2. Kennt man die Inten¬
sität I, so läßt sich die Lautstärke L
nach der Formel
L= 10 log !-
errechnen“). °
Aus dieser Formel ist ersichtlich, daß
die vom menschlichen Ohr empfundene
Lautstärke wesentlich langsamer an¬
steigt als die tatsächlich vorhandene
Schallstärke. Die Lautstärkeempfin¬
dung hat nach dem Weber-Fechner-
schen Gesetz etwa logarithmischen Ver¬
lauf, wie das ja auch schon die Formel
mathematisch ausdrückt. Das bedeutet,
daß gegenüber niedriger Lautstärke bei
relativ großer Lautstärke eine erheb¬
liche größere Schallstärke vorhanden
sein muß, ehe wir überhaupt eine Laut¬
stärkeerhöhung empfinden!
Bild 1 zeigt den Verlauf der Reiz¬
schwelle des menschlichen Ohres über
den Hörbereich, daraus ist deutlich zu
erkennen, daß die Empfindlichkeit so¬
wohl von der Schallstärke als auch von
der Frequenz abhängt. Man sieht, daß
die Schallstärke bei den tiefen und den
höchsten Tönen wesentlich größer sein
muß, um den gleichen Lautstärkeein¬
druck wie in der Mitte des Bereichs
hervorzurufen.
Bild 2 zeigt den Frequenzgang der
Lautstärkeempfindung bei zwei ver¬
schiedenen Schallstärken, sie zeigen,
wie unterschiedliche die tatsächliche
Schallstärke ist, die von unserem Ohr
als konstante Lautstärke wahrgenom¬
men wird. Die untere Kurve gilt für
eine Lautstärke, die 60 dB über dem
Bezugspegel liegt
(0 dB = 1-IO“1 6 W/cm2 ), das ist die
Lautstärke eines normalen Gesprächs.
Die 80 dB-Kurve gilt für ein Orchester,
das fortissimo spielt. Die gestrichelte
Kurve gibt die Schmerzschwelle an,
oberhalb derer Schall als schmerzender
Lärm empfunden wird.
Die Schalleistung im Wohnraum
Die Schallverteilung in einem Wohn¬
raum hängt von verschiedenen Fak¬
toren ab, deren wichtigste Raumgröße,
Raumform, Dämpfung und Grundge¬
räusch (Störpegel) sind. Die Dämpfung
eines Raumes spielt dabei eine beson¬
derswichtige Rolle, denn von ihr hängt
die Nachhallzeit ab. Das ist die Zeit¬
dauer in s, in der die Lautstärke auf
ein Millionstel ihres ursprünglichen
Wertes abgesunken ist. Die Entstehung
und die Dauer des Nachhalls hängen in
starkem Maß von der Beschaffenheit
des Raumes (Wände, Decken, Boden)
und von seiner Ausstattung ab. In
"schallharten” Räumen besteht auf¬
grund der stärkeren Reflexion eine
längere Nachhallzeit als in solchen
Räumen, die mit viel schallschlucken¬
dem Material wie Vorhänge. Teppiche
und Polstermöbel ausgestattet sind.
Bei normaler akustischer Dämpfung des
Wohnraumes darf man annehmen, daß
das Lautstärkeverhältnis in zwei ver¬
schiedenen Entfernungen von der
Schallquelle gleich dem logarithmi¬
schen Verhältnis der beiden Entfer¬
nungen ist, wenn die Abstände auf dem
gleichen Strahl liegen. Eine Lautstärke
von 80 phon = 80 dB über Bezugs¬
pegel stellt in 5 m Entfernung von der
Schallquelle schon ziemlich das Maxi¬
mum der für einen Wohnraum erforder¬
lichen Lautstärke dar. Rechnet man Angenommen eine solche Energie¬
dichte soll in einem großen Wohnraum
mit den Abmessungen 8,0x4,0x2,5 m
(LxBxH, siehe Bild 3) auftreten, dieser
Raum soll außerdem mit viel schall¬
schluckendem Material ausgestattet sein,
so daß die Nachhalldauer ziemlich klein
ist (0,2 s), dann ist dazu eine Laut¬
sprecherleistung erforderlich, die etwa
P = 14 ' Vz ' D = 0,85 W t
beträgt. In dieser Formel stellt 14 den
angenommenen Verlust bei der Wand¬
lung elektrischer Energie in Schall dar,
während Vz für das Volumen des Zim¬
mers, D für die Schalldichte und t für
die Nachhallzeit stehen.
Aus dieser Berechnung kann der Schluß
gezogen werden, daß einer Lautspre¬
cherbox in einem relativ großen, gut
ausgestatteten Wohnraum nur 0,85 W
elektrische Leistung zugeführt werden
diese Lautstärke auf die Verhältnisse
in unmittelbarer Nähe der Schallquelle
um, so ergeben sich hier 107 dB. Das
entspricht einer Schallstärke von
5-IO-6 W/cm2, was sich nach Bild 2
schon gehörschädigend auswirken kann.
Die Schalldichte beträgt angenähert
•o
c
wobei 10 die mittlere Schallintensität
und c die Schallschnelle darstellt. Da
vorausgesetzt werden kann, daß die
berechnete Schallenergie direkt am
Lautsprecher rundum konstant ist, er¬
gibt sich bei konstantem c eine mittlere
Energiedichte von 1,5 • 10~4 Ws/m3,
muß, damit in unmittelbarer Nähe der
Box bereits die Schmerzschwelle über¬
schritten wird und in 5 m Entfernung
noch eine erhebliche Lautstärke wahr¬
genommen wird (siehe Bild 2). Nun
gilt diese Berechnung aber nur für die
Bezugsfrequenz 1000 Hz. Aus Bild 2
ist zu ersehen, daß die Kurve bei 50 Hz
um etwa 10 dB höher verläuft als bei
1000 Hz. Das bedeutet: Gegenüber
1000 Hz ist bei 50 Hz die zehnfache
Leistung, also 8,5 W erforderlich, um
den gleichen Lautstärkeeindruck her¬
vorzurufen.
Würde die vorangegangene Berechnung
für sich allein als Grundlage für die Di¬
mensionierung einer Hi-Fi-Anlage für
den Wohnraum dienen, dann ergäbe
sich die Schlußfolgerung, daß eine Ver¬
stärkerleistung von 10 W vollkommen
ausreichend für relativ große Wohn-
räume ist, und daß für kleinere Räume
die Hälfte dieser Leistung durchaus ge-
Elektor Januar 1972 119
Bild 3. Aufstellung der Box im Wohn-
raum.
nügt. Da hier aber stets von Hi-Fi-Qua-
lität die Rede war, ergeben sich aber
weitere Faktoren, die unbedingt mit
in die Überlegungen einbezogen werden
müssen! Davon soll nachfolgend die
Rede sein.
Zunächst einmal müssen außer dem
Volumen und der akustischen Dämp¬
fung mindestens noch zwei weitere
wichtige Dinge beachtet werden. Es
sind dies die Frage, welche untere
Grenzfrequenz aufgrund der Abmes¬
sungen des Wohnraumes überhaupt ein¬
wandfrei wiedergegeben werden kann,
sowie die Frage nach dem Störpegel,
d.h., nach dem überall vorhandenem
Grundgeräusch. Diese Fragen wurden
in früheren Aufsätzen in dieser Zeit¬
schrift bereits eingehend abgehandelt,
so daß es sich erübrigt, hier nochmals
näher darauf einzugehen.
Hi-Fi und DIN 45 500
Hi-Fi (high fidelity = hohe Wiedergabe¬
treue) an sich ist ein sehr dehnbarer
und oft mißbrauchter Begriff. Exakte
Feststellungen lassen sich aber treffen,
wenn man die in DIN 45 500 festge¬
legten Hi-Fi-Normen allen weiteren
Betrachtungen zugrundelegt. Es würde
allerdings zu weit führen, hier alle Ein¬
zelheiten der Norm eingehend zu er¬
örtern, deshalb wird hier nur auf die
wichtigsten, für die Beurteilung eines
Verstärkers bedeutsamen Funkte einge¬
gangen.
Mindestausgangsleistung
DIN 45 500 verlangt für Monoverstär¬
ker eine Mindestausgangsleistung von
10 W, für Stereo-Verstärker eine solche
von 2x 6 W. Diese Werte beziehen sich
auf die Nenn-Ausgangsleistung (oder:
Sinus-Dauerleistung, kurz: Sinuslei¬
stung). Die Sinusleistung ist definiert
als diejenige Leistung, die der Verstär¬
ker bei Aussteuerung mit einem sinus¬
förmigen Signal von 1 kHz bei mehr als
10 min. Dauerbetrieb unter Einhaltung
des Nennklirrfaktors an dem angegebe¬
nen Ausgangswiderstand erzeugt.
Übertragungsbereich und Fre¬ quenzgang
Die Mindestforderung nach DIN 45 500
besagt,daß der Frequenzgang zwischen
40 Hz und 16 kHz linear verlaufen soll,
dabei dürfen für lineare Eingänge die
Abweichungen nicht mehr als ± 1,5 dB
betragen, während für entzerrende Ein¬
gänge nicht mehr als ± 2 dB zugelassen
sind. Hinsichtlich der nichtlinearen Ver¬
zerrungen ist festgelegt, daß der Klirr¬
faktor 1% nicht übersteigen darf, er
sollte diesen Wert möglichst noch unter¬
schreiten.
Dynamik
Unter Dynamik ist das Verhältnis der
leisesten, gerade noch hörbaren zur
lautesten Stelle einer Darbietung zu
verstehen. Besonders hohe Anforderun¬
gen werden an eine Verstärkeranlage
bei direkten Übertragungen von Orches¬
ter-Darbietungen gestellt, der Dynamik¬
umfang kann hier weit mehr als 60 dB
(I 1000) betragen. Aber auch die
Werte für den Hausgebrauch liegen
nicht gerade niedrig: etwa 40 dB
(1 : 100) bei Rundfunkübertragungen
und etwa 50 dB bei Tonbandgeräten
( 1 : 300).
Leistungsbandbreite
Unter Leistungsbandbreite wird der¬
jenige Frequenzbereich verstanden, bei
dem die Ausgangsleistung an den Be¬
reichsenden unter Einhaltung des Nenn¬
klirrfaktors um 3 dB abfällt. Das be¬
deutet, hier darf die Nennausgangslei¬
stung bei 1% Klirrfaktor auf die Hälfte
des angegebenen Wertes abfallen.
Eine Reihe weiterer kennzeichnender
Merkmale wie u.a. Intermodulations¬
faktor, Fremdspannungsabstand, Über¬
sprechdämpfung, Kanalgleichheit usw.
ist aus DIN 45 500 zu entnehmen
(Beuthvertrieb, Berlin/Köln), auf sie
wird hier nicht weiter eingegangen.
Schlußbetrachtung
Betrachtet man die Leistungsangaben
von Hi-Fi-Verstärkern für den Hausge¬
brauch unter den geschilderten Aspek¬
ten, dann erscheinen zumindest nicht
alle so utopisch, wie man zunächst an¬
nehmen möchte.
Es ist schon eine gewisse Mindestlei¬
stung erforderlich, um auch leise Passa¬
gen über den vorhandenen Störpegel
anzuheben. Will man den (schon einge¬
schränkten) Dynamikumfang bei Rund¬
funk und Schallplattenwiedergabe voll
und verzerrungsarm ausnutzen, so ist
eine beachtliche Verstärkungsreserve
erforderlich, denn die leisesten Stellen
sollen einen Mindestabstand sowohl
vom Eigenstörpegel des Gerätes als
auch vom Raumgeräusch aufweisen.
Auf der anderen Seite sollen aber auch
die lautesten Passagen mit der vom
Dynamikumfang her gegebenen Laut¬
stärke abgestrahlt werden.
Diese Forderung steht aber eine Eigen¬
schaft des Verstärkers entgegen. Be¬
trachtet man den Verlauf des Klirr¬
faktors im Zusammenhang mit der ab¬
gegebenen Leistung, so stellt man fest,
daß dieser bei Vollaussteuerung sehr
stark ansteigt. Will man nicht in diesen
Bereich "hineinfahren”, das gilt beson¬
ders für Dynamikspitzen, so muß
Reserve an Ausgangsleistung vorhanden
sein.
Es erscheint dann auch nicht mehr so
verwegen, wenn für mittlere Wohn-
räume Leistungen von 2x 10 ... 20 W
empfohlen werden und für größere
Wohnräume sogar Leistungen von
2x 40 ... 50 W. Das güt besonders
dann, wenn man seinen Gästen anlä߬
lich einer Party auch noch mit qualita¬
tiv hochwertiger Wiedergabe aufwarten
will. Es sei aber ausdrücklich darauf
hingewiesen, daß die Auswahl eines
Hi-Fi-Stereo-Verstärkers unter Berück¬
sichtigung der geschilderten Gesichts¬
punkte nur dann sinnvoll ist, wenn
auch alle anderen Bestandteile der An¬
lage diesen Anforderungen entsprechen.
Andererseits erhebt sich aber die Frage,
welche untere Grenzfrequenz in dem
betreffenden Wohnraum überhaupt
noch verzerrungsfrei abgestrahlt werden
kann. Berücksichtigt man diesen Punkt,
so kann unter Verzicht auf DIN 45 500
eine Menge Geld gespart werden. Dann
reicht auch eine Anlage, deren Lei¬
stungsbandbreite nicht den strengen
Anforderungen der Norm genügt. Eine
Tatsache sollte man nicht unbeachtet
lassen: Verringert sich die Bandbreite
im oberen Bereich von 16 000 Hz auf
8 000 Hz, so fehlt in der Musik nur
eine Oktave; beginnt aber der Übertra¬
gungsbereich unten erst bei 130 Hz,
dann fehlen drei Oktaven!
Aus allen Darlegungen ist ersichtlich,
daß die Auswahl der richtigen Anlage
nicht nach mathematischen Formeln
allein geschehen kann, sondern daß
außer rein technischen auch physiolo¬
gische, psychologische und nicht zu¬
letzt auch pekuniäre Gründe eine
wichtige Rolle spielen.
120 Elektor Januar 1972
Nach der Veröffentlichung eines IC-FM-Empfängers, eines IC- Stereodekoders und eines 3 W IC-Verstärkers ist es ganz natürlich, daß ein IC-Endverstärker für hohe Leistung präsentiert wird. Wurde bereits im Halbleiterheft von 1971 ein 3 W- (30 W mit 2 x 2N3055) IC-Verstärker beschrieben (Schaltung 062) so ist der hier beschrie¬ bene IC-Verstärker in der Lage, eine Sinusleistung von nicht weniger als 20 W an einen 80-Lautsprecher abzugeben.
20 WATT AUS EINEM IC
Dieser Endverstärker von Toshiba mit
der Typenbezeichnung TH9013P ist
in Hybridtechnik ausgeführt (siehe da¬
zu Elektor Heft 9, Seite 916), das soll
heißen, daß hier Gebrauch gemacht
wurde von diskreten Bauelementen'
(Transistoren und Kondensatoren),
aufgedampfte und Dünnfilnrschaltun-
Bild 1. Dieses Schaltbild zeigt das
“Innenleben” des TH9013P.
gen. Die passiven Elemente wurden
mit Hilfe, von Aufdanrp- und Ätzpro¬
zessen auf ein keramisches Substrat
aufgebracht. Auf der Rückseite des
Substrates (auf dem Foto nicht sicht¬
bar) wurden die Transistoren, Dioden
und Kondensatoren montiert. Die
“Plastik”-Endtransistoren und Treiber
sind direkt mit dem (Kühl)-Gehäuse
verbunden. Die Abmessungen dieses
Verstärker-“Blöckchens” betragen nur
65 x 45 x 13 mm, so daß für diesen
Endverstärker überall Platz zu finden
ist. Man kann ihn mit einem Vorver¬
stärker und Klangeinsteller in einem
Gehäuse kombinieren, aber eine an-
Elektor Januar 1972 121
Speisespannung U|,at = +45 V, Umgebungstemperatur Tjjgb = 25°C
Messung Symbol Bemerkung min. typ. max. Einheit
Strom¬
aufnahme 'L
Rl = 8 fl Paus = 20 W
f = 1 kHz
-
0,8
0,8 - A
maximale
Ausgangs¬
leistung pmax
Rl = 3 £2 K ges = 0,5%
f = 1 kHz
18 21 - W
Spannungs¬
verstärkung U f = 1 kHz 30 31,5 34 dB
Eingangs¬
impedanz 2Ein f = 1 kHz 18 22 - kf2
Bild 3. Einige Meßdaten, ermittelt bei einer Versorgungsspannung von 45 V.
Bild 2. Aus dieser Maßskizze lassen sich die
geringen Abmessungen des Verstärkerblöck¬
chens entnehmen.
dere Möglichkeit ist die Montage auf
einer flachen Kühlfläche auf der Rück¬
seite einer Lautsprecherbox. Bei Ver¬
suchen im Elektor-Labor stellte sich
eine Kühlfläche von 15 x 10 x 0,2 cm
(bei vertikaler Montage) als völlig aus¬
reichend heraus.
Bild 5. Bei einer Versor¬
gungsspannung von
± 22,5 V wird die träge
Sicherung in Serie mit
dem Lautsprecher an
den Verstärkerausgang
angeschlossen. In diesem
Fall entfällt der Aus¬
gangselko von 2000 ptF,
was dem Frequenzgang
des Verstärkers zugute
kommt.
Die Eigenschaften des TH9013P
Bild 1 zeigt die Innenschaltung des
Verstärkerblocks. Darin befinden sich
8 Transistoren, von denen T6 und
T7 NPN-Leistungstransistoren sind.
Die Schaltung ist Klasse AB ein¬
gestellt und weicht nur wenig von den
bekannten Schaltungen ab. Als Strom¬
versorgung kann man eine einzelne
Spannung von 45 V (maximal) (50 V)
oder zwei Spannungen von 22,5 V
(maximal 25 V) verwenden. Der maxi-
Bild 4. Bei einer Versorgungsspannung von
45 V wird die träge Sicherung in die Leitung
der Stromversorgung aufgenommen. Der
Lautsprecher wird über einen Kondensator
von 2000 pF mit dem Ausgang des Ver¬
stärkers verbunden. Bild 6. Der Frequenzgang bei einer Versorgungsspannung von 45 V.
122 Elektor Januar 1972
mal entnehmbare Strom beträgt 1,2 A
bei einer Gehäusetemperatur von
maximal 90°C. Die Tabelle in Bild 3
zeigt einige bei einer Versorgungsspan¬
nung von 45 V aufgenommene Me߬
daten. Hieraus kann man u.a. ersehen
daß bei maximaler Ausgangsleistung
(21 W) der Gesamtklirrfaktor nur 0,5%
beträgt.
Einige Schwierigkeiten stellen sich bei
der Verwendung von Stromversor¬
gungen mit nur einer Speisespannung
ein. Der Nachteil gegenüber einer 2 x
22,5 V Versorgungsspannung ist die
Notwendigkeit eines Ausgangselkos
und der nicht ganz so schöne Verlauf
der Charakteristiken in Bild 6 ... 9.
Die Bilder 4 und 5 zeigen, wie einfach
sich die Schaltung rund um das IC
aufbauen läßt, während auf dem Bild
ein Versuchsaufbau mit allen Bauele¬
menten zu sehen ist. Es ist ziemlich
sinnlos, für diese wenigen Komponen¬
ten eine Platine zu entwerfen.
Wird eine Versorgungsspannung von
2 x 22,5 V verwendet, dann wird an¬
stelle des Ausgangselkos von 2000 /uF
eine träge Sicherung von 1 A aufge¬
nommen, um die Endtransistoren (die
nur mit großen Schwierigkeiten ersetz¬
bar sind) vor einem möglichen Kurz¬
schluß zu schützen. Das TH9013P ko¬
stet ca. DM 45,- und ist damit etwa
genau so teuer wie ein entsprechender,
mit diskreten Bauelementen aufge¬
bauter Selbstbauverstärker. Dabei er¬
weisen sich gegenüber einem normalen
Selbstbauverstärker die geringen Ab¬
messungen und große Zuverlässigkeit
der Schaltung als größter Vorteil.
Bild 8. Die A usgangsleistung als
Funktion der Eingangsspan¬
nung.
Foto der Versuchsaufbau, mit
Bild 7. Der Frequenzgang des Verstär¬
kers bei einer Versorgungsspannung
von ± 22,5 V. Augenfällig ist der
günstige Einfluß, den der Fortfall des
Ausgangselkos auf den Frequenzgang
dem der IC-Verstär¬
ker im Elektor-
-Labor getestet wur¬
de.
Bild 9. Der Klirr¬
faktor bei verschie¬
denen Frequenzen als
Funktion der Aus-,
gangsleistung.
'0 KX> 300
Ausgangsleistung Paus (W) -- 1J3g g
Elektor Januar 1972 123
Hochwertiger Vorverstärker für den neuen Edwin
Im Elektor-Labor sind die umfangreichen Versuchsreihen abge¬ schlossen, die zur Entwicklung eines nach modernen Gesichtspunk¬ ten aufgebauten Vorverstärkers für den neuen Edwin führten. Das Ergebnis, ein Vorverstärker mit Entzerrer-Stufe und aktivem Klang¬ einsteller, Jiegt nun in Form der nachfolgenden Bauanleitung vor. Die Eigenschaften dieses Verstärkers übersteigen die Hi-Fi-Normen noch beträchtlich, trotzdem sind die verwendeten Bauelemente normalerweise überall im Fachhandel erhältlich. Für diejenigen Hi-Fi-Fans, die auch noch das Pünktchen auf dem'i' verlangen, wurde noch eine zusätzliche zweite Printplatte ent¬ wickelt, die diesem Vorverstärker nachzuschalten ist. Sie enthält ein sehr wirksames Rausch- und Rumpelfilter, einen Stereo-Basis¬ breiteneinsteller, einen Rauschunterdrücker sowie einen Anschluß für niederohmige Stereo-Kopfhörer.
Blockschaltung des Vorverstär¬ kers
D ie erste Stufe des Verstärkers (Bild 1)
besteht aus einem Entzerrer-Vorver¬
stärker, dessen Korrektur-Netzwerk
wahlweise so bemessen werden kann,
daß sich der Verstärker jeweils zur
Entzerrung des Frequenzganges von
keramischen, magnetischen oder Kri¬
stalltonabnehmern eignet. Außerdem
ist eine Schaltungsänderung auf line¬
aren Frequenzgang für den Betrieb
eines dynamischen Mikrofons möglich.
Auf den Entzerrer-Vorverstärker folgt
eine Stufe mit linearer Verstärkung,
mit deren Eingang Tuner und Ton¬
bandgerät verbunden werden. Die dar¬
an anschließende Stufe enthält einen
aktiven Klangeinsteller. Den Abschluß
bildet eine Stufe mit Lautstärke- und
Balance-Einsteller, von hier aus erhält
der Edwin-Verstärker das aufbereitete
Signal.
Zusätzlich kann aber noch zwischen
diesem Vorverstärker und dem Edwin-
Verstärker die Platine mit Rauschfilter
und Basisbreiten-Einsteller angeordnet
werden. Um die Wirkungsweise der
Stufen zu verdeutlichen, wird nun
jede für sich einzeln besprochen.
Der Entzerrer-Vorverstärker
Der Entzerrer-Vorverstärker (Bild 2)
ist mit einem Op-Amp vom Typ 709
aufgebaut. Der große Vorteil bei der
Verwendung eines integrierten Opera¬
tionsverstärkers an dieser Stelle liegt
darin, daß Änderungen des Korrektur¬
netzwerkes keinen Einfluß auf die
prinzipielle Arbeitsweise ausüben. Die
Anschlußbezeichnungen in Bild 3 gel¬
ten für einen 709 in TO-5 Gehäuse.
Anschlußpunkt 2 ist der invertierende
Eingang und Anschlußpunkt 3 der
nichtinvertierende. Das Eingangssignal
gelangt über den Ankopplungskonden¬
sator C2 an den nichtinvertierenden
Eingang. Um das IC mit nur einer
einzigen Speisespannung betreiben zu
können, wird das Potential an die¬
sem Eingang (Punkt 3) mittels des
Spannungsteilers Rs und R6 auf
den Wert der halben Speisespannung
eingestellt. Der Eingangswiderstand am
nichtinvertierenden Eingang wird von
der Parallelschaltung aus dem Innen¬
widerstand des ICs (etwa 400 kn) mit
dem Spannungsteiler aus R5 und R6
bestimmt.
Die in Bild 2 nicht eingeklammerten
Werte beziehen sich auf den Anschluß
eines Kristall-Tonabnehmers. In die¬
sem Fall beträgt der Wert beider Wi-
Bild 1. Blockschaltung des Vorver¬
stärkers für den neuen Edwin¬
verstärker.
124 Elektor Januar 1972
derstände je 390 ka , daraus resultiert
ein Gesamteingangswiderstand von et¬
wa 130 kn, der ausreichend für einen
Kristall-Tonabnehmer ist. Die Wider¬
stände R2, R3 und R4 bilden zusam¬
men mit den Kondensatoren C3 und
C4 das Netzwerk zur Korrektur des
Frequenzganges. Vernachlässigt man
die Blindwiderstände von C3 und C4
gegenüber den Werten von R3 und R4,
so beträgt die Verstärkung des ICs bei
niedrigen Frequenzen:
y _ R2+R3 + R4
Ri Mit dem Netzwerk zur Korrektur des
Frequenzganges von Kristalltonab¬
nehmern beträgt die Verstärkung etwa
3, mit dem Netzwerk für magnetische
Tonabnehmer beträgt sie etwa 90. Da
das IC unsymmetrisch gespeist wird,
liegt R, nur wechselspannungsmäßig
an Masse. Die Kondensatoren C5 und
C6 dienen der internen Frequenzgang¬
kompensation des ICs. Die Speise¬
spannung für das IC wird aus der auf
den Vorverstärker folgenden Stufe be¬
zogen, sie ist mit R8 und C7 gegenüber
dieser Stufe entkoppelt, um zu verhin¬
dern, daß wegen der hohen Gesamtver¬
stärkung Instabilität auftritt.
Soll ein dynamisches Mikrofon an den
Verstärker angeschlossen werden, so
entfallen die Kondensatoren C3 sowie
C4, die Widerstände R2, R3 und R4
sind dann durch einen Einzelwider¬
stand von 47 kn zu ersetzen. Das IC
kann auf zweierlei Weise beschältet
werden, einmal mit einem festeinge¬
stellten Netzwerk, das für einen be¬
stimmten Tonabnehmertyp dimensio¬
niert ist, oder aber mit einem um-
schaltbaren Korrekturnetzwerk für die
Verwendung unterschiedlicher Ton¬
abnehmer-Typen. In der Praxis besteht
allerdings kaum Bedarf für die zweite
Version.
Der lineare Verstärker und der Klangeinsteller
Die Eingangsstufe für Tuner und Ton¬
bandgerät (Bild 3) enthält den als
Emitterfolger geschalteten Transistor
T,. Der .Eingangswiderstand dieser
Stufe beträgt angenähert:
( Rn // R12 ) // (Ri 3 /3Tl )■
Beträgt der Stromverstärkungsfaktor
T; etwa 100, so ergibt sich ein Ein¬
gangswiderstand von ungefähr 100 kn.
Das Signal gelangt über C9 an das
Netzwerk des Klangeinstellers. In die¬
ser aktiven Filterschaltung bildet T2
das verstärkende Element. Vom Kol¬
lektor dieses Transistors erfolgt über
C| 7 und C13 bezw. R16 die Gegen¬
kopplung, das Maß der Gegenkopplung
für die hohen Töne ist mit P2 einstell¬
bar. Die Durchlaßkurve und die Eck¬
frequenzen des Hochtonfilters werden
durch die Werte der Kondensatoren
C10... C13 bestimmt. Gleichfalls
durch Einstellung der Gegenkopplung
erfolgt mit Pj die Anhebung resp.
Absenkung bei den tiefen Tönen. Die
Lage der Eckfrequenzen hängt hier
stark von den Werten der Kondensa¬
toren C14 und C i 5, sowie von den
Widerstandswerten von R14 und R16
ab.
Der Widerstand R]5 wurde in die
Schaltung eingefügt, um eine gegen¬
seitige Beeinflussung der Netzwerke zu
+Ubat
Elektor Januar 1972 125
Ve rstärkung
(dB)
c +12
+9
+3
1 / N 1 / r
2 r
— 1 1 / liM 1
1 r > V r
V
__ k 2 i / Pc ten
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10 20 50
Bild 4. Versal
einstel
Labor
man
ken la
100 2 00 500 1K 2 5 10K 20 50 100K
Frequenz f (Hz)
iedene Durchlaßkurven, wie sie mit dein aktiv
ler einzustellen sind. Dieser Klangeinsteller
argon auch als "Kuhschwanz-Entzerrer" bezeicl
ie Kurven wie einen Kuhschwanz auf- und niedt
ssen kann.
00 500 IM
:n Klang¬
wird im
net. weil
’rschwen-
verhindern. Die Schaltung der Netz¬
werke ist vollkommen- symmetrisch.
Einkoppelwiderstand und Gegenkopp¬
lungswiderstand haben ebenso wie die
Kondensatoren mit entsprechender
Funktion in beiden Fällen die gleichen
Werte. Befinden sich beide Potentio¬
meter (Pi und P2) in der Mittelstel¬
lung, so verläuft der Frequenzgang im
gesamten NF-Bereich vollkommen ge¬
radlinig, die Verstärkung der Klang¬
einsteller-Schaltung beträgt dann 1.
Die maximale Anhebung im Gebiet
sowohl der Höhen als auch der Tiefen
ist in starkem Maß von der Verstär¬
kung des Transistors T2 abhängig. Die
Verstärkung ist
wobei Rc den Kollektorwiderstand
R,9 darstellt, während ZE die Emit¬
terimpedanz des Transistors T2 ist, sie
ist für den NF-Bereich mit dem sich aus
der Parallelschaltung von R20 und
R27 ergebenden Wert gleichzusetzen.
Setzt man diese Werte in die Gleichung
Stückliste Entzerrer (Bild 5) Stückliste Klangeinsteller
Widerstände: Widerstände: r8 = 10 f2
Kristall Magn. Rq = 150 kTZ R1 = 100 k£2 470 n
R10 = 100 k£2 R2= 39 k£2 Null
R11 Rio
= 220 kJ2 R3 = 68 kf2 27 k£2 = 220 kS2 R4= 220 kF2 390 k£2
R13
r14
R15
R16 Ri 7
= 10 kTZ Rß = 390 k£2 150 k£2 = 3,9 k£2 Rg = 390 k£2 150 kfl = 3,3 kF2 R7= 1,5kS2 1,5 k£2 = 3,9 k£2
= 82kft Kondensatoren:
R18 = 33 k£2 C-| = 100 nF 25 ßF, 4 V
Ri 9
r20
r21
r22
= 5,6 kFZ C2 = 100 nF 2 ßF, 25 V
= 3,9 kfi C3 = 680 pF 3,9 nF
= 82 k£2 C4 = 3,3 nF 10 nF
= 47 kf2 Cß = 1 nF 1 nF
r23 = 3,9 kTZ Cg = 1 nF 47 pF
r24
r25
= 3,9 kS2
= 22 n Halbleiter:
r26 1 kfi,1 w IC-| = 709 709
r27 = 390 T2
Kondensatoren:
C7 = 100/rF, 25 V
C8 = 330 nF
Cg = 2 ßF, 25 V Halbleiter:
c10 = 10 nF T1 'T 2'T 3 = TUN
C11 = 220 pF Di = Zenerdiode, 18 V, 400 mW
c12 = 220 pF
c13 = 10 nF Potentiometer:
c14 = 47 nF P-) = 50 k£2 lin, Stereo (Tiefen)
c15 = 47 nF P2 = 50 k£2 lin, stereo (Höhen)
c16 = 2 ßF, 25 V P3 = 22 k£2 log,stereo (Lautstärke)
c17 = 5ßF, 25 V P4 =1 kTZlin. (Balance)
c18 = 5 ßF, 25 V
C19 = WOßF, 25 V Schalter:
c20 = 100 /UF, 15 V S-| = Eingangswahl (siehe Text)
C21 = 50 /UF, 15 V S2 = Stereo/mono-Schalter
126 Elektor Januar 1972
ein, so ergibt sich eine etwa löfache
Verstärkung für T2. Die teilweise Ent¬
kopplung des Emitters von T2 erfüllt
zwei Funktionen, erstens wird so die
Verstärkung begrenzt und zweitens er¬
reicht man damit eine günstige Ein¬
gangsimpedanz von T2. Diese Ein¬
gangsimpedanz ist nämlich mitbestim¬
mend für die Gegenkopplung der Stu¬
fe. Bild 4 zeigt die Durchlaßkurven für
verschiedene Positionen der Klung¬
einsteller. Mit P| und P2 kann prak¬
tisch jeder gewünschte Frequenzgang
eingestellt werden, sofern die Kurve
innerhalb der von den angegebenen
Maxima bezw. Minima begrenzten Be¬
reiche verläuft.
Gesamtschaltung des Verstärkers
Die gesamte Schaltung des Verstärkers
wird in Bild 4 angegeben. Der Entzer¬
rer-Vorverstärker ist hier nur für den
Anschluß eines einzigen Tonabneh¬
mers vorgesehen, so daß an dieser
Stelle ein Umschalter entfällt. Hin¬
gegen ist der lineare Verstärker mit
einem Wahlschalter am Eingang ver¬
sehen, der es ermöglicht, jeweils ein
Signal aus einer der vier Quellen auf
den Eingang zu schalten. Der Lautstär¬
keeinsteller P3 liegt am Ausgang vor
T2, von hier gelangt das Signal nun
über C18 an den aktiven Balance-
Einsteller. Die Einstellung erfolgt
durch dynamische Entkopplung der
Transistoren dieser Stufe(n) mittels
eines Potentiometers. Damit wird die
Verstärkung der Balance-Transistoren
wechselseitig beeinflußt. Diese Art der
Balance-Einstellung wurde bereits bei
der Beschreibung des ALBD-Verstär-
kers in Elektor, Heft 1/71 ausführlich
erläutert. Der Stereo-Mono-Umschalter
verbindet die Kollektoren der Balance-
Transistoren miteinander.
Die Stromversorgung
Die für den Vorverstärker benötigte
Stromversorgung wird aus dem Netz¬
teil des Endverstärkers gewonnen. Die¬
ses Netzteil besteht aus einem Brüc¬
kengleichrichter und einem Siebclko.
Wie bereits bei der Beschreibung des
neuen Edwinverstärkers erwähnt, be¬
stimmt die gewünschte Ausgangs¬
leistung die Wahl der Werte von Netz¬
transformator und Siebkondensator.
Unabhängig davon behalten aber die
Bauelemente in der Stromversorgung
des Vorverstärkers stets die gleichen
Werte. Die Speisespannung für den
Bild 6. Das
Netzteil des
Edwin -
Verstärkers.
gesamten Vorverstärkers wird mit
der Zenerdiode Di stabilisiert, der
Vorwiderstand für die Zenerdiode
wurde so gewählt. Daß die Stabilisie¬
rung einwandfrei arbeitet, solange die
Speisespannung des Edwin-Verstärkers
nicht unter 33 V abfällt. Der Vorver¬
stärker arbeitet aber auch noch recht
brauchbar, wenn die Speisespannung
einmal unterhalb der angegebenen
Grenze liegen sollte, das ist dem Sieb¬
glied aus R26 und C19 zu verdanken.
Zur hochfrequenten Entkopplung
kann C! g erforderlichenfalls ein (mög¬
lichst keramischer) Kondensator von
0,1 nF parallelgeschaltet werden.
Die Printplatte
Bild 7 läßt erkennen, daß trotz der
beträchtlichen Anzahl von Bauelemen¬
ten die Printplatte relativ kleine Ab¬
messungen aufweist. Alle Bauelemente
für beide Stereo-Kanäle sind auf einer
Fläche von 8 x 1 5 cm untergebracht,
dabei wurde berücksichtigt, daß die
Potentiometer und der Eingangs wahl-
schalter auf der Platine befestigt wer¬
den können. Als Potis finden normale
Typen Verwendung. Man lötet zu¬
nächst kurze Drahtenden in die Lötö-
senänschlüsse der Potentiometer ein.
Diese Drähte sind dann so in die
entsprechenden Löcher der Printplatte
einzuführen und mit dieser zu ver¬
löten, daß die Potentiometer flach an
der Platine anhegen. Blickt man von
der Vorderkante der Platine auf die
Bestückungsseite, dann ist die Reihen¬
folge der Potis von links nach rechts:
Balance, Lautstärke, Bässe, Höhen. Die
Schraubbefestigungen der Potentio¬
meter liegen bei richtiger Montage
außerhalb der Platine, so daß sie an
einer vertikalen Stütz- oder Front-
platte angebracht werden können.
Wegen des gedrängten Aufbaus ist es
empfehlenswert, bei der Bestückung
der Platine eine bestimmte Reihen¬
folge einzuhalten. Zunächst werden
alle Drahtverbindungen hergestellt; sie
sind erforderlich, weil eine nur ein¬
seitig kaschierte Printplatte Verwen¬
dung findet. Es folgt die Montage der
Widerstände, dann sind die Kondensa¬
toren an der Reihe. Es ist ratsam,
Kondensatoren in Printausführung zu
wählen. Sollte für bestimmte Typen
keine Printausführung zu beschaffen
sein, so müssen die an ihrer Stelle
verwendeten Kondensatoren in Nor¬
malausführung aufrechtstehend mon¬
tiert werden. Alsdann werden die
Halbleiter eingelötet. Im nächsten Ar¬
beitsgang erfolgt die Befestigung der
Potentiometer, dann beschließt die
Montage des Eingangs-Wahlschalters
die Bestückungsarbeit. Der Platz für
die Anbringung eines Umschalters mit
4 Stellungen (St in Bild 4) ist auf der
Platine vorgesehen, die Befestigungs¬
löcher für diesen Schalter sind passend
gebohrt für einen 4-fach Drucktasten¬
schalter von Schadow. Dieser Schalter¬
typ ist in Einzel- und Mehrfachausfüh¬
rung überall im Fachhandel erhältlich.
Der Schadow-Sehalter schaltet pro
Taste 4 x um, es wird ein Type mit
gegenseitiger Auslösung der Tasten ver¬
wendet. Die Anschlüsse dieses Schal¬
ters sind auf der einen Seite als Löt¬
stifte für Printbefestigung und auf der
anderen Seite als Lötösen herausge¬
führt. Soll der Schalter nicht direkt
mit der Platine verlötet werden, so
sind die Lötösen über möglichst kurze
Drähte mit der Platine zu verbinden,
das gilt auch für die Verwendung
anderer Schaltertypen. Wegen des
gleichmäßigen Aussehens wird emp¬
fohlen, für den Stereo/Mono-Umschal¬
ter den gleichen Schaltertyp zu ver¬
wenden, von Schadow käme dann ein
Einzelschalter mit Einzelauslösung in
Betracht. Bild 8 vermittelt einen Ein¬
druck von der fertig bestückten Platine
127
Bild 8. Bestückungsplan der Printplatte. Trotz der geringen Abmessungen sind alle Bauelemente von zwei gleichen Vorverstärkern für beide Kanäle auf der Platine untergebracht.
Bild 9. Verdrahtungsplan für die Speiseleitungen und Verbindungsleitungen zwischen beiden Verstärkergruppen.
Zusammenbau mit dem neuen Edwin-Verstärker
Soweit es die Abmessungen des Netz¬ trafos zulassen, sollten Vor- und End¬ verstärker in ein möglichst flaches Ge¬ häuse eingebaut werden, dabei können
eigene Ideen hinsichtlich der Anord¬ nung der einzelnen Baugruppen ver¬ wirklicht werden. Wichtige Vorausset¬ zung dabei ist allerdings, daß der Netz¬ trafo so weit wie irgend möglich vom Vorverstärker entfernt montiert ist ! Ein Beispiel für den richtigen Anschluß der Speisespannungen ist in Bild 9 gegeben, es führen getrennte Speise¬ leitungen zu den beiden Endverstär¬ kern. Vom Elko im Netzteil führen auch getrennte +Leitungen zu den beiden Vorverstärkern, während beide Vorverstärker eine gemeinsame —Lei tung zum - Pol des Eikos haben. Die
Eingangsspannungen für die beiden
Endverstärker gelangen über abge¬ schirmte Leitungen von den Aus¬ gängen der Vorverstärker zu den Ein¬
gängen der Edwin-Verstärker. Um Mas¬ seschleifen zu vermeiden wird die Ab¬ schirmung nur mit den Masseanschlüs¬ sen der Vorverstärker verbunden. Ist der Wahlschalter auf der Printplatte angebracht, so bereitet die Abschir¬ mung der Verbindungsleitungen zwi¬ schen den Eingangsbuchsen und dem Schalter keine Schwierigkeiten. Hier
findet abgeschirmte Stereoleitung Ver¬ wendung. Die Abschirmungen der von
den Eingangsbuchsen zum Linearver¬ stärker führenden Leitungen werden nur am Eingangsschalter miteinander verbunden,, von den Eingangsbuchsen her bilden die Abschirmungen den Nulleiter für das Eingangssignal. Die Abschirmungen dürfen an keiner Stelle Kontakt mit dem Gehäuse aufweisen, die Verbindung zwischen der Masse¬ leitung und dem Gehäuse erfolgt aus¬ schließlich an der Eingangsbuchse für den Entzerrer-Vorverstärker, weil hier
die empfindlichste Stelle ist. Bild 10 zeigt, wie die Abschirmungen anzu¬ schließen sind, wenn der Wahlschalter nicht direkt auf der Printplatte mon¬ tiert ist. Auch hier werden die Abschir¬ mungen der zum Linearverstärker füh¬ renden Leitungen nur am Schalter miteinander verlötet. Für Hi-Fi-Fanatiker mit besonders hohen Ansprüchen ist noch eine Print¬ platte in Luxusausführung in Arbeit, die verschiedene Schaltmöglichkeiten aufweist. Damit wird gleichzeitig der Bedienungskomfort wesentlich erhöht.
AUS
1: 1-
AUS
....1
Linear- Linear- Verstärker Verstärker
links rechts EIN EIN
l! J ~ .1!_
Bild 10. Hier wird aufge¬ zeigt, wie die abgeschirm¬ ten Leitungen und die Mas¬ severbindungen geschaltet werden.
AUS
Entzerrer- Vorverstärker links
EIN
AUS
Entzerrer- Vorverstärker rechts
ein
R9 JL
i BerS 1
"TT
1 1 1 Rio T LöHF
! / \s'a Eingangs- gCj>| Wahlschalter
Tonabnehmer
r=Tl
nur diesen Punkt mit Gehäuse verbinden!
Tuner wahlfrei Eingangsbuuhse 1,2, 3, 4
Elektor Januar 1972 129
Die Dritte methode Nachdem im Halbleiterheft 1971 der Artikel "Herstellung von Prints nach Elektor-Entwürfen"
oder: wie stellt man Platinen aus veröffentlicht wurde, erreichte uns eine große Elektor selbst her Anzahl von Leserbriefen hierzu. Hieraus wurden
die besten Vorschläge entnommen und zu einer schematischen Übersicht zusammengestellt. Dieses Schema spricht für sich selbst; einige zusätzliche Hinweise können dem nachstehenden Text entnommen werden.
Transparent
Soll der Printentwurf auf normales
Papier abgepaust werden, dann kann
man durch einige Tropfen Nähmaschi¬
nenöl dieses Papier gut transparent
machen. Dasselbe gilt auch für eine
gute schwarze Fotokopie. Vorsicht,
einige Fotokopiergeräte liefern etwas
größere oder kleinere Kopien als das
Original, was zu Schwierigkeiten führen
kann.
Der fotografische Positivprozeß Es müssen - wie oben angegeben - trans¬
parente Vorlagen angefertigt werden.
Die Platine muß möglichst fettfrei sein.
Dann wird eine Lage lichtempfind¬
lichen Lackes (positiv) aufgebracht
(gespritzt). 12 Stunden trocknen lassen.
Die Transparentvorlage wird mit der
bemalten Seite gegen die lichtemp¬
findliche Schicht gespannt. Das Ganze
wird zwischen zwei Glasplatten gelegt
und mit einer möglichst UV-haltigen
Lichtquelle (Höhensonne) bestrahlt.
Die Belichtungszeit muß ausprobiert
werden. Die Belichtung mit Tageslicht
ist möglich: Belichtungszeit ca. 24
Stunden. Entwickelt wird mit einem
Positiventwickler, wie er z.B. in
Sprühdosen angeboten wird. Danach
ätzen, wässern, bohren und reinigen.
Der fotografische Negativprozeß
Hierbei ist zu beachten, daß auf der
Printvorlage nicht die Leitungen, son¬
dern die Isolationen dazwischen ge¬
zeichnet sein müssen. Die weißen Stel¬
len in den Elektor-Printvorlagen werden
also schwarz. Ein Chemikaliensatz hier¬
für kann wie folgt zusammengestellt
werden. Man nehme:
90 Gramm Albumin
1 Liter destilliertes Wasser
30 Gramm Ammoniumbichromat
sowie
5 Gramm Ammoniak
Die Hälfte des Wassers wird mit dem
Albumin vermischt, ln die andere Hälf¬
te kommt das Ammoniumbichromat.
Beide Teile werden filtriert und unter
Beigabe von Ammoniak zusammenge¬
fügt. Die Belichtung kann mit norma¬
lem Tageslicht oder einer UV-Lampe
geschehen. Die Belichtungszeit muß
experimentell ermittelt werden. Ent¬
wickeln mit einem scharfen Wasser¬
strahl. Auch hier muß jetzt noch geätzt,
gewässert, gebohrt und gereinigt wer¬
den.
Der Abdecklack
Läßt sich leicht selbst hersteilen. Man
benötigt dazu eine Mischung aus 3
Teilen Terpentin, Pech und einem Teil
Tetrachlorkohlstoff. Die Flüssigkeit
muß eine dicke, sirupähnliche Konsi¬
stenz haben, bedingt durch den Anteil
Pech in der Mischung.
Der Positiventwickler
Dazu benötigt man 5 ... 10 Gramm/
Liter Soda, am besten wasserfrei. Diese
ist in fast jeder Apotheke erhältlich,
wie alle in diesem Artikel genannten
Chemikalien
Ätzmittel
Außer den fertig erhältlichen, verhält¬
nismäßig langsamen und ungefährlichen
Ätzmitteln, kann man auch verdünnte
Salpetersäure (HNO3) verwenden. Das
Mischungsverhältnis mit Wasser sollte
1 : 1 betragen. Die Ätzzeit: ca. 10
Minuten.
Die mechanische Methode
Man kann das Kupfer natürlich auch
wegfräsen. Eine elektrische Bohrma¬
schine wird hierzu in den Bohrständer
eingespannt und so niedrig eingestellt
daß die Kupferlage gerade weggefräst
wird, wenn man die Platine unter der
Bohrmaschine durchschiebt. Nachdem
die Printzeichnung auf die Kupferseite
übertragen wurde, wird nun mit dem
Bohrer weggefräst, was normalerweise
weggeätzt werden mußte. Will man
eine Insel herstellen, muß die Bohr¬
maschine erst ein wenig angehoben
werden, wodurch man die Platine dar¬
unter verschieben kann. Ein normaler
Metallbohrer (HSS) ist hierfür recht
gut geeignet. Diese Methode hat den
wesentlichen Vorzug, daß nichts abge¬
deckt oder geätzt werden muß.
Dieser Artikel erhebt keinerlei An¬
spruch auf Vollständigkeit. Dennoch
dürften die interessantesten Methoden
ein wenig verdeutlicht worden sein.
Damit ist die "dritte Methode” und
die weitere schriftliche Diskussion hier¬
über abgeschlossen!
Verwendet wurden Beiträge der Herren:
Wyckelsma, Beertema, ten Winkel,
Braekevelt, Roovers, Mossevelde,
Dominikanerpater, Notredame, Kamp,
Marcussen, Kuchemann, Schepper, Feihs,
Kuck, Edel, Schmitz, Petersen (DJoU6/027HU)
(DJoU6/027HU), Tamm, Schmatz, Schwarz
Fock und f.d. Velden.
* Die 1. und 2. Methode wurden be¬
schrieben im Halbleiterheft 1971.
130 Elektor Januar 1972
Elektor Januar 1972 131
Einer der wesentlichsten Nachteile fast aller HiFi-Verstärkers ist, daß sie für den kleinen Mann kaum erschwinglich sind. Im Elektor-Labor wurde darum ein Hi-Fi-Stereoverstärker ent¬ worfen, der mit allen zur Funktion nötigen Bauelementen ungefähr 150 Mark kostet. Bei der Zusammenstellung dieses Verstärkers wurde von dem - vor genau einem Jahr publizierten - 10 W-ALBD-Endverstärker ausge¬ gangen. Dieser Verstärker-Entwurf benötigt ein Minimum an elek¬ tronischen Bauelementen, ohne daß die Funktion und die Wieder¬ gabequalität dadurch beeinflußt wird.
Die Blockschaltung des Verstär¬ kers
Bild 1 zeigt das Blockschaltbild des
Stereoverstärkers.
Der Verstärker besitzt keinen Eingangs¬
wahlschalter. Über Mischwiderstände
können nach Bedarf Kristalltonab¬
nehmer, Tuner oder Tonbandgeräte an
die Eingangsstufe angeschlossen wer¬
den. Diese ist mit einer abschaltbaren
Entzerrung für Kristalltonabnehmer
ausgerüstet. Letzteres ist selbstverständ¬
lich, wenn ein Tuner oder Tonbandge¬
rät angeschlossen werden soll. Hinter
dem Eingangsverstärker folgt direkt der
Klangeinsteller.
Wegen der hohen Empfindlichkeit der
hier verwendeten Endstufe konnte man
eine passive Klangeinstellung verwen¬
den. Dadurch wurden außerdem einige
teure Kondensatoren eingespart. Aus
dem Klangeinsteller gelangt (Bild 1)
das Signal zum Lautstärkeeinsteller,
und über dessen Schleifer an den Ein¬
gang der Balanceverstärkerstufe.
Die Balanceeinstellung wird durch
gegenläufige Änderung des Verstär¬
kungsfaktors in beiden Kanälen er¬
reicht.
Auf den Balance-Verstärker folgt die
Endstufe. Im Gegensatz zur früheren
Publikation (ALBD-Verstärker) wird
jetzt die Bezeichnung ADBD gewählt
Diese Veränderung bezieht sich aus¬
schließlich auf die Verwendung anderer
Endtransistortypen:
Ursprünglich wurden in der 10 W-End-
stufe ein AL 1 12 und ein BD 163 als
Endtransistoren verwendet. In der
neuen Endstufe wurden dann diese
Transistoren durch die sehr leicht er¬
hältlichen Standardtypen AD 149 und
BD 130y (2N3055) ersetzt. Diese Ver¬
änderung in der Transistorbestückung
hat keine nachteiligen Folgen.
Die Endstufe
Die Schaltung der Endstufe geht aus
Bild 2 hervor. Ihre Eingangsempfind¬
lichkeit für 10 W Ausgangsleistung ist
recht hoch (85 mV). Diese hohe Emp¬
findlichkeit der Endstufe ist jedoch für
den Verstärker eher von Nachteil, da
hierdurch leicht eine Selbsterregung
über die Stromversorgung auftreten
kann. Daher wurde die Stromversor¬
gung für den Vorverstärker gut entkop¬
pelt.
Der Eingangswiderstand der Endstufe
wird fast ausschließlich durch die Pa-
132 Elektor Januar 1972
rallelschaltung der Widerstände Rj7
und Ria bestimmt; er beträgt ungefähr
50 k£2.
Der Transistor T4 arbeitet als einfache
Verstärkerstufe mit einer Gegenkopp¬
lung über den Kondensator C12 vom
Emitter zur Basis. Eine zusätzliche
Gegenkopplung wird dadurch erreicht,
daß der Transistor T4 seine Emitter¬
spannung aus dem Ausgang des Ver¬
stärkers erhält.
Durch eine zweckdienliche Dimensio¬
nierung der Widerstände in der End¬
stufe liegen alle Spannungsniveaus so,
daß an allen Stellen Gleichspannungs¬
kopplung angewendet werden kann.
Der Kondensator C13 sorgt für eine
Gegenkopplung der höchsten Frequen¬
zen. Hierdurch wird eine Schwingnei¬
gung der Endstufe weitgehend verhin¬
dert. Andere Gegenkopplungen, die der
Stabilität des Verstärkers zugute kom¬
men, führen über die Kondensatoren
Ci4. Ci 5 und den Widerstand R26 ■ Bedingt durch die gewählte Versor¬
gungsspannung sind Lautsprecherimpe¬
danzen von 4 ... 5 12 erforderlich.
Werden an den Verstärker Lautsprecher
mit höherer Impedanz angeschlossen,
so erhält man keine 10 W Ausgangs¬
leistung mehr. Geringere Impedanzen
als 4 S2 führen zur Zerstörung der Tran¬
sistoren. Die Versorgungsspannung für
den Verstärker beträgt 24 V.
Die von einem richtig dimensionierten
Verstärker abgebbare Sinusleistung
hängt ausschließlich von der Speise¬
spannung ab.
Bild 3 zeigt die Kurvenform der Sinus-
Ausgangsspannung bei richtiger Einstel¬
lung der Endstufe.
Die am Pluspol des Kondensators C)6
liegende Gleichspannung beträgt dann
genau die Hälfte der Versorgungsspan¬
nung. Hierdurch kann die Endstufe
symmetrisch ausgesteuert werden. Die
maximale Ausgangsspannung (uss) vor
Eintritt der Begrenzung ist fast der Ver¬
sorgungsspannung gleich.
Der Effektivwert der maximalen Sinus¬
ausgangsspannung errechnet sich daher
nach folgender Formel:
ueff = jUbat
\/2
In dieser Formel ist U^at die Speise¬
spannung. Der zur maximalen Aus¬
gangsspannung gehörende Ausgangs¬
strom ist der Lautsprecherimpedanz
umgekehrt proportional. Setzt man in
obiger Formel die Lautsprecherimpe¬
danz Ri ein, dann erhält man den
maximalen Strom, der von der End- Bild 2. Die neue 10 W-ADBD-Endstufe.
stufe geliefert werden kann:
■ _ 2 Ubat i, _- V2Ri
Die maximale Ausgangsleistung ist dann
das Produkt aus Effektivspannung und
Effektivstrom. Nach Umformung dieser
Formeln ergibt sich für die maximale
Ausgangsleistung :
I’max Ubat2
8.R,
ACHTUNG
Obwohl die Kollektoren von Tg und
T8a m't Masse verbunden sind, müs¬
sen diese Transistoren wie T7 und T7a
isoliert montiert werden, um Masse¬
schleifen zu vermeiden.
Bei einer Versorgungsspannung von
24 V und einer Lautsprecherimpedanz
von 4 £2 beträgt folglich die maximal
erreichbare Ausgangsleistung 18 W.
Letzteres gilt nur, wenn Endtransisto¬
ren und Treiber auch für diese Leistung
dimensioniert wurden.
Bild 3. Die einem Verstärker entnehm
bare maximale Sinus-Ausgangsspan
nung wird durch die Versorgungsspan¬
nung begrenzt.
Elektor Januar 1972 133
Bild 4. Das gesamte Schaltbild für einen Stereo-Kanal.
Die weitere Schaltung
Bild 4 zeigt einen Kanal des Verstärkers.
Die Transistoren Ti und T2 bilden die
Eingangsstufe. Wegen des erforder¬
lichen hohen Eingangswiderstandes
wurden sie als Darlington geschaltet.
Hierdurch ist für die Kollektoreinstel¬
lung von T2 ein viel kleinerer Basis¬
strom notwendig als dies bei einem
Transistor erforderlich gewesen wäre.
Um trotz des geringen Basisstromes
von Ti eine stabile Einstellung dieser
Stufe zu erhalten, wurde der Emitter¬
widerstand R7 eingeführt. Die Eingangs¬
impedanz beträgt ca. 120 kfi.
Um Eingangswahlschalter zu vermei¬
den, wurden die Widerstände R| und
Rja eingefügt. Diese Widerstände wur¬
den so groß gewählt, daß beide Ein¬
gänge gleichzeitig niederohmig belastet
werden können. Nachteilig ist bei dieser
Lösung, daß ein gerade nicht gebrauch¬
tes Gerät abgeschaltet sein muß.
Der Eingangsverstärker enthält zusätz¬
lich eine Entzerrung für Kristalltonab¬
nehmer. Dieser besteht aus den Wider¬
ständen R4 und R5 sowie den dazu
gehörenden Kondensatoren C2 und C3 .
Wird diese Korrektur nicht benötigt,
dann kann man den Schalter Si
schließen. Hierdurch wird das Korrek¬
turnetzwerk überbrückt. Bei Anschluß
eines Tuners, Tonbandgerätes oder
eines Magnettonabnehmers (mit Ent¬
zerrer-Vorverstärker) muß St geschlos¬
sen werden.
Die Klangeinstellung findet hinter der
ersten Verstärkerstufe statt: Über den
Koppelkondensator C6 gelangt das ver¬
stärkte Eingangssignal zum Widerstand
Rio und dem Kondensator Cg. Über
Rio, i’i und R] ] findet die Beeinflus¬
sung der Tiefen statt. Normalerweise
ist auch ein Kondensator vom Eingang
des Potentiometers (Rio) zu dessen
Schleifer auch ein Kondensator einge¬
fügt. Wegen des geringen Einflusses
dieses Kondensators auf den Frequenz¬
verlauf wurde er fortgelassen. Die Hö-
henbeeinflussung geschieht über das
Potentiometer P2, mit dem die Höhen
über den Kondensator C9 mehr oder
minder gegen Masse kurzgeschlossen
werden.
Trotz der einfachen Konstruktion die¬
ses passiven Klangeinstellers ist die
Baßanhebung und -abschwächung bei
50 Hz größer als 18 dB. Ein geringer
Einfluß des Klangeinstellers auf das
Frequenzgebiet um 1 kHz kann in der
Regel vernachlässigt werden.
Die Balancestufe
Vom Klangeinsteller gelangt das Signal
über das Lautstärkepotentiometer P3
und den Kondensator C] 0 zur Balance¬
schaltung. Diese wird von dem Transi¬
stor T3 gebildet. Da diese Schaltung
ein wenig kompliziert ist, wurde sie in
Bild 5 noch mal getrennt hervorgeho¬
ben: T3 bildet für den linken Kanal
den Verstärker-Transistor und T3a für
den rechten Kanal.
Die Balance läßt sich dann durch Ein¬
stellung der Entkopplung der Emitter¬
widerstände dieser Transistoren einstel¬
len.
Steht der Schleifer des Potentiometers
T4 in seiner Mittelstellung, dann haben
beide Transistoren den gleichen Emit¬
terwiderstand. Dieser wird gebildet von
dem Widerstand R15 (Risa) und dem
Widerstand R29 (R293), sowie der
Hälfte des Widerstandswertes von P4.
Die Entkopplungskondensatoren Ci9
und Ci 9a wurden in die Schaltung ein¬
gefügt, damit sich durch die Balance¬
einstellung die Gleichspannungseinstel¬
lung der Transistoren nicht verändert.
Bei Mittelstellung des Schleifers von
P4 beträgt der Widerstand zwischen
den Kondensatoren für beide Tran¬
sistoren gleichermaßen:
134 Elektor Januar 1972
Hl3a S Rl6d '
Bild 6. Die sehr einfach ausgelegte
Stromversorgung.
C19a
ClOa
(Eingang rechts 0 |f| vom Poti 3a 1 mu
2/J 15V
zur Endstufe rechts
Stückliste zu Bild 4
Widerstände:
Bild 5. Der Balance-Einsteller.
R1.R1a R2'R5
r3
r4'R14
r5
r6 r7
r8.r26
r9
= 270 k£2 = 220 k£2 = 2.2ML2 = 68 kfi = 220 kH = 3,3Mr2 = 4,7 kf2 = 1,8 kft = 8,2 kfi
R10
R11
R12 r13>r18
r15-r19
r16
= 22 kS2
= 680 n = io kn = 120 kn = 6,8 kn = 5,6 kn = 82 kn = 22 n = 2,7 kn = 1,5 kn = i kn = ioo n = 120 n = 2,2 kn = 33 kn = 27 n
27 + 500 = 527 n. Da dieser
Widerstand wechselstrommäßig zum
Emitterwiderstand R15 parallel liegt,
ergibt sich eine gesamte Emitterimpe¬
danz von ungefähr 490 n. Die Ver¬
stärkung der Balancestufen beträgt
dann
(In dieser Formel ist R^ der Kollektor¬
widerstand des Transistors und Rg die
gesamte Emitterimpedanz mit Poten¬
tiometer P4 in Mittelstellung).
Wird der Schleifer von P4 ganz in die
untere Endstellung gedreht, dann wird
die Emitterimpedanz von T3 gleich der
Parallelschaltung von R) 5 und der
Summe von R29 und P4. Diese beträgt
dann ca. 870 L2. Die Verstärkung von
T3 ist in diesem Fall ungefähr 6,5.
In der gleichen Stellung des Schleifers
von P4 ist der Widerstand dieses Poten¬
tiometers für T3a Null. Dessen Emitter¬
impedanz beträgt dann ca. 27 £2. Die
Verstärkung von T3a beträgt in diesem
Falle ca. 200, sofern der Transistor
dieses liefern kann. Werden für T3 und
T3a TUNs eingesetzt, erhält man einen
maximalen Verstärkungsunterschied
von ca. 20 dB.
Aus der Balanceschaltung wird das Kondensatoren:
Signal der Endstufe zugeführt. Diese Ci,C4 = 100
ist so dimensioniert, daß bei einer Ein- c2>c20 = 680 Cn = 3 3
gangsspannung von ca. 200 mVeff eine c“ _ ^ Ausgangsleistung von 10 W zur Ver- Cg =2
fügung steht. C7 = 56
C8 = 2,2
Die Stromversorgung des Ver- c9 - 15
starker«; C10C11 = 2 sidrisers c-|2 = 250
Die Stromversorgung für den Ver- Ci3 =68
stärker ist in Bild 6 dargestellt. Diese C14 =50
ist nicht stabilisiert und daher recht ^15-^19 _!?? Ciß = 2000
einfach autgebaut. d7,C18 = 100
Für den Trafo, den Brückengleichrich¬
ter und den Ladekondensator stehen Halbleiter:
zwei Werte zum Auswahl. Genügt eine Ti,T2,T3 = TUN
Ausgangsleistung von 8 W, braucht der 2£
Trafo Tr nur für einen Strom von I A = BC 3C
ausgelegt zu sein. Auch der Konden- t7 = 2N30!
sator(C) ist in diesem Fall relativ klein. Tg =AD1«
Für größere Ausgangsleistung des Ver- D1 = TUN
stärkers muß der Trafo 1,5 A bei 18 V °2 ~ Zener
liefern können, ln diesem Falle ist auch
der Ladekondensator größer. Wie das Potentiometer:
Bild 4 zeigt, wird die Stromversorgung P1 = 100 1
für die Endstufen auch für den Ein- ^2 ~
gangsverstärker mitbenutzt. Der Wider- =11
stand R2g entkoppelt gemeinsam mit
dem Kondensator Ci 7 die Versorgungs¬
spannung der Vorstufe von der des End- Schalter:
Verstärkers. Sl = 2 po1
= 100 nF
= 680 pF
= 3,3 nF
= 47 jUF, 4 V
= 2 jUF, 25 V
= 56 nF
= 2,2 nF
= 15 nF
= 2 /ZF ,15V
= 250/ZF, 25 V
= 68 pF
= 50/iF, 15 V
= 100/ZF, 15 V
= 2000 /ZF, 25 V
= 100/ZF, 25 V
= BC 298
= BC 267
= BC 302 (gekühlt)
= 2N3055, BD 130V
= AD 149
= TUN
= Zener, 18 V, 250 mW
= 100 kf2 log. Stereo (Tiefen) = 100kf2lin. Stereo (Höhen) = 47 kS2 log. Stereo (Lautstärke)
= 1 kf2 lin. (Balance)
2 poliger Schalter
Elektor Januar 1972 135
Bild 7. Bei Verwendung eines magne¬
tischen Tonabnehmer-Systemes kann
dieser Entzerrer-Vorverstärker benutzt
werden. Die Versorgungsspannung wird
von dem Netzteil bezogen über den
Widerstand R.2 für den linken Kanal
und über R-2a f^r ^en rechten Kanal.
Zusätzlich wird die Stromversorgung
des Vorverstärkers mit der Zenerdiode
D2 stabilisiert. Parallel dazu wurde ein
Kondensator angeordnet (Ci g ) um eine
zusätzliche Entkopplung zu erreichen.
Die Platine
Der wichtigste Gesichtspunkt beim
Entwurf dieses Verstärkerkombination
war die Forderung nach Einfachheit
bei gleichzeitig niedrigem Preis. Aus
diesem Grund wurden der gesamte
Stereoverstärker (Vorverstärker, Klang¬
einsteller und Endverstärker) auf einer
Platine zusammengefaßt.
Zur Erleichterung des mechanischen
Aufbaus wurde die Platine so entwor¬
fen, daß sich alle Anschlüsse von vorne-
herein an der richtigen Stelle befinden.
Die Potentiometer können direkt ein¬
gelötet oder mit kurzen Drahtverbin¬
dungen mit der Platine verbunden
werden. Die Anschlüsse für die End¬
transistoren befinden sich, wie auch
die für die Eingänge auf der Rückseite
der Platine. Von Vorteil sind hierbei
die kurzen Verbindungen von den End¬
transistoren zur Platine, was ebenso für
die Eingänge gilt. Bild 8 zeigt die Plati¬
ne und den Bestückungsplan,
Das Gehäuse
Als Gehäuse wurde von einer Aus¬
führung der Fa. Montaflex Type LK 10
Gebrauch gemacht. Natürlich sind auch
andere Gehäuse gleicher oder ähnlicher
Größe ohne weiteres brauchbar. Das
Original war aus Aluminium und hatte
damit den Vorteil, leicht bearbeitbar
zu sein. Bild 9 zeigt die Unterbringung
der Platine und Stromversorgung im
Gehäuse.
Um für jeden einen problemlosen Nach¬
bau zu ermöglichen, gibt Bild 10 die
Zeichnung einer Frontplatte wieder,
die gleichzeitig als Bohrschlabone ver¬
wendet werden kann. Man kann sie aus-
schneiden und auf die Frontplatte des
Gehäuses kleben, so daß Schwierig¬
keiten mit der Beschriftung entfallen.
Um ein besseres Aussehen zu erreichen,
kann dann noch eine Lage Transpa¬
rentfolie darüber geklebt werden (im
Schreibwarenladen erhältlich). Zusätz¬
lich kann man die Farbe des Gehäuses
je nach Geschmack durch überkleben
mit DC-Fix o.ä. bestimmen. Dies ist
Bild 8. Platine und Bestückungsplan
für die ADBD-Verstärker-Kombination.
Die Platine wurde so ausgelegt, daß
sich der Verstärker mit einem Minimum
an Drahtverbindungen aufbauen läßt.
Bild 9. So wie hier gezeigt ist, kann
der Verstärker zu einem übersichtlichen
und betriebssicheren Ganzen zusam¬
mengebaut werden.
136 Elektor Januar 1972
Elektor Januar 1972 137
«Qß/W 10.
Bild 10. Eine mögliche Frontplatte
zeigt dieses Bild. Um dem Verstärker
ein industrielles Aussehen zu verleihen,
kann diese Abbildung ausgeschnitten
und auf die Frontplatte geklebt werden.
günstiger als ein Lackanstrich, da sich
ein gleichmäßiger Anstrich auf Alumi¬
nium nur schwer bewerkstelligen läßt.
Eine Bohrschablone für die Rückseite
(die häufig mehr Probleme aufwirft,
da darauf u.a. die Endtransistoren mon¬
tiert werden müssen) gibt Bild 11
wieder. Hierdurch wird der Platz für die
Endtransistoren festgelegt, so daß die
Anschlüsse zur Platine optimal kurz
werden.
Die Lautsprecherboxen
Eines der wichtigsten Glieder in dieser
wie aller anderen Hi-Fi-Ketten dürften
die Lautsprecherboxen sein. Ein Laut¬
sprecher liefert meist recht hohe Ver¬
zerrungen, so daß hier eine Type oder
Kombination von guter Qualität ver¬
wendet werden sollte. Hinzu kommt
der Wunsch, die Abmessungen (mit
Rücksicht auf die Innenarchitektur des
Wohnzimmers) klein und den Preis so
niedrig wie möglich zu halten.
Dieses wurde bei der Konstruktion
einer einfach nachzubauenden 20 Liter-
Box mit vielen Variationsmöglichkeiten
berücksichtigt.
Eine Aufstellung der hierfür geeigneten
Lautsprechersysteme folgt unten.
Die Konstruktion der Box geht aus
dem Bild 12 hervor. Bei der Montage
sollte man beachten, daß hier ein Druck¬
kammergehäuse gebaut wird, weshalb
für beste Abdichtung gesorgt werden
muß.
Folgende Zusammenstellung möglicher
Lautsprechersysteme für diese Box er¬
hebt allerdings keinen Anspruch auf
Vollständigkeit:
Bild 11. Bohrschablone für die Rück¬
seite des Verstärkergehäuses. Die Lage
der Transistoren und Buchsen wurde
so gewählt, daß die Verbindungen zur
Platine so kurz wie möglich ausfallen.
1. HECO ELA 210 Coax, Belastbar¬
keit 12 W.
Dieser Lautsprecher besteht aus einem
getrennten, koaxial angeordneten
Hoch- und Tieftonsystem: Preis ca.
50, - DM.
2. Transco-Spezial-Lautsprecher-Bau-
satz (Nadler), Belastbarkeit 20 Watt.
Dieser Bausatz besteht aus einem Tief¬
töner mit weicher Konusaufhängung,
2 Mitteltöner und einem Hochtöner,
sowie einer Lautsprecherweiche. Preis
ca. 35,- DM.
3. Monacor (Westwell) SP-50X oder
DT 12 11C, Belastbarkeit 25 W Musik,
Impedanz 8 Fl.
Dies ist ein Doppelkonus Lautsprecher
mit sehr flexibler Konus-Aufhängung.
Dieser Lautsprecher ist in Deutschland
fast überall erhältlich. Preis ca. 30, —
DM. Für diesen Lautsprecher sollte die
Box bis auf ca. 10 Liter verkleinert
werden.
4. Peerless Bausatz 20-2 und 20-3,
Belastbarkeit 30 W.
Diese beiden Bausätze beinhalten die
gleichen Lautsprecher. Zusätzlich erhält
man 20-3 noch einen gesonderten Mit¬
teltonlautsprecher, Preis ca. 100,— und
150, - DM.
5. Isophon Bausatz BS 15/4 oder
S2502, Belastbarkeit 15 W. Preis ca.
110, - DM.
Die Wahl eines dieser Lautsprechersy¬
steme ist ausschließlich vom Geldbeutel
des Nachbauenden abhängig. In den
meisten Fällen ist hierbei die Qualität
dem Preis proportional.
Der Ausführung des Gehäuses sollte
man einige Sorgfalt widmen. Um eine
gute Funktion des Lautsprechers zu
gewährleisten, muß das Gehäuse näm¬
lich luftdicht sein. Darüber hinaus
haben die genannten Lautsprecher
einen sehr großen Konushub. Daher
kann eine ungenügende Dämpfung
durch ein schlecht abgedichtetes Ge¬
häuse zur Zerstörung des Lautsprechers
führen. Dafür hat dieser große Konus¬
hub den Vorteil einer guten Baßwieder¬
gabe bei relativ geringem Gehäuse¬
volumen.
Zuerst werden die Seitenwände sowie
Ober- und Unterseite zu einem Recht¬
eck zusammengefügt werden. Hierzu
werden die Wände aneinander geleimt
und genagelt.
Die Vierkanthölzer zur Befestigung der
Vorder- und Rückwand .können wahl¬
weise vor oder nach dem Verleimen
der Seitenwände befestigt werden. Bei
der Befestigung dieser Vierkante muß
der Tatsache Rechnung getragen wer¬
den, da sie für die Frontplatte etwas
weiter (5 mm) innen im Gehäuse mon¬
tiert werden müssen. Das ist nötig,
wenn man hiervor noch eine dünne,
mit Stoff bespannte Frontplatte setzen
will.
Nach Einbau der Vierkante kann die
Vorderseite mit dem Lautsprecher
montiert werden. Will man die Mög¬
lichkeit offenlassen, die Box bei Be¬
darf zu demontieren, ist die Belegung
der Vierkante mit Dichtungsmaterial
(Filz oder Tesamoll) anzuraten. Die
Vorderwand kann dann hieran festge¬
schraubt werden. Es ist allerdings
günstiger, die ganze Box zu verleimen,
da hierdurch eine optimale Abdichtung
eher gewährleistet ist. Dasselbe gilt na¬
türlich auch für die Rückwand.
Vor der Montage der Vorder- und
Rückwand ist es jedoch lohnend, einige
Gedanken an die Oberflächenbehand¬
lung der vier Seitenwände zu ver¬
schwenden.
Die Bearbeitung der Oberfläche des Ge¬
häuses ist natürlich völlig abhängig von
den persönlichen Wünschen. Die Box
kann z.B. mit einem hochwertigen
Furnier überzogen werden, was aller¬
dings nicht ganz billig ist. Hübsche
Effekte lassen sich auch durch bekleben
des Gehäuses mit Selbstklebefolie
(D-C-Fix o.ä.) erzielen. Diese Folie ist
in verschiedenen Farben und Mustern
und vor allem preiswert erhältlich.
Bei dieser Gelegenheit sei auf das fast
überall erhältliche, selbstklebende
echte Holzfurnier ”Mikroholz” hinge¬
wiesen.
Die Plastikfolie sowie das Mikroholz
haben den Vorteil, in einem Stück rund
um den Kasten geklebt werden zu
können, ohne daß dabei große Schwie¬
rigkeiten entstehen. Hierdurch werden
Nähte vermieden. Durch Umschlagen
der Folie über die Ränder des Kastens
können auch diese nahtlos beklebt
werden. Bei Verwendung von Mikro¬
holz ist es empfehlenswert, die Knick¬
stellen vorher anzufeuchten, da das
dünne Edelholzfurnier sonst an diesen
Stellen leicht bricht.
Wie jede geschlossene Lautsprecherbox
muß auch diese innen gedämpft werden.
Hierzu können verschiedene Materialien
verwendet werden wie z.B. profiliertes
Schaumgummi (das aber recht teuer
ist), Glaswolle, Steinwolle und Polster¬
watte. Eine Lage von 5 cm auf allen
Innenwänden reicht völlig aus.
Elektor Januar 1972 139
Ein Problem ist im allgemeinen die
Befestigung der Lautsprecher Bespan¬
nung. Hierfür ist eine ebenso einfache
wie günstige Lösung gefunden worden.
Auf der Frontplatte wird eine zusätz¬
liche Hartfaserplatte angebracht, auf
welcher das Abdecktuch (in diesem
Fall gewöhnliche Jute) befestigt ist.
Mit Hilfe von kopflosen Nägelchen
o.ä. kann man die stoffüberzogene
Platte auf der Frontseite des Laut¬
sprechers befestigen. Auch Anleimen
ist möglich. Hierbei sollte allerdings
ein guthaftender Klebstoff benutzt
werden.
Bild 12. Deutlich zeigt diese Zeichnung
die Konstruktion der 20 l-Lautsprecher-
box. Die Ober- und Unterseite werden
mit Leim und Nägeln zu einem Recht¬
eck zusammengefügt. Näheres geht aus
dem Text hervor.
a b C e
20L 50 28 20 16 15 L 45 25 18 16 10 L 35 25 14 10
Maße in cm
140 Elektor Januar 1972
Größere Empfindlichkeit für den neuen Edwin Durch die universelle Verwendbarkeit
des neuen Edwin taucht häufig der
Wunsch nach einer höheren Eingangs¬
empfindlichkeit auf. Normalerweise be¬
trägt diese 1 V bei Vollaussteuerung.
Man kann diese aber vergrößern, indem
man den Widerstandswert von R5
ändert. Der hierfür wichtige Schaltungs¬
teil wurde in Bild 1 besonders hervor¬
gehoben. Hierin beträgt der Wider¬
stand R5 100 El, was man ohne große
Schwierigkeiten auf minimal 33 £2 ver¬
mindern kann, ln diesem Eall beträgt
dann die Eingangsempfindlichkeit des
Edwin ca. 200 mV. Von einer weiteren
Verkleinerung des Widerstandes R5 ist
abzuraten, da dann der Verstärker
leicht zu Instabilitäten neigt. Auch die
Verwendung eines Potentiometers oder
eines Umschalters anstelle eines festen
Widerstandes für R5 kann zu Schwierig¬
keiten führen.
Aus der Tabelle (Bild 2) lassen sich die
Eingangsempfindlichkeiten bei unter¬
schiedlichen Widerstandswerten für Rs
(zwischen 33 und 100 £2) entnehmen.
Es handelt sich dabei natürlich um ab¬
gerundete Werte. Bei der Verkleinerung
des Widerstandes von R5 vermindert
sich auch die Eingangsimpedanz. Diese
Änderung ist aber so geringfügig, daß
man sie ohne weiteres vernachlässigen
kann.
Bild 1. Schaltungsauszug aus dem neuen
Edwin.
Bild 2. Tabelle mit verschiedenen Wi¬
derstandwerten von R5 bei unterschied¬
lichen Eingangsempfindlichkeiten.
Elektor Januar 1972 141
D DUG
S Der Erfolg der von Elektor einge¬
führten Transistorspezifikationen TUP
und TUN ist ein Beweis für das ver¬
breitete Bedürfnis, die Zahl der Halb¬
leitertypen deutlich einzuschränken.
Darum wurde seitens der Redaktion
beschlossen, auch für Dioden eine
solche Norm zu schaffen.
Entsprechend den Benennungen TUP
(Transistor Universal PNP) und TUN
(Transistor Universal NPN) heißen die
Standard-Dioden: DUG (Diode Univer¬
sal Germanium) und DUS (Diode Uni¬
versal Silicium). Auch die DUS-Dioden müssen be¬
stimmte Minimalforderungen erfüllen,
die in einer Spezifikationstabelle zu¬
sammengefaßt sind.
Da das Angebot an Dioden viel um¬
fangreicher ist und die Herstellerspezi¬
fikationen weit mehr Unterschiede auf¬
weisen als bei Transistoren, ist es eine
unlösbare Aufgabe, alle, die DUG- und
DUS-Minimalforderungen erfüllenden
Typen in einer monatlich zu vervoll¬
ständigenden Liste zu erfassen.
Darum wird eine Vorzugsliste aufge¬
stellt, in die in erster Linie solche
Diodentypen aufgenommen werden,
die im Handel leicht zu beschaffen und
preiswert sind.
Sollten in Zukunft weitere - Dioden mit
DUG- oder DUS-Spezifikation preis¬
wert angeboten werden, so kommen
diese selbstverständlich ebenfalls auf
die Vorzugsliste.
Minimalforderungen für DUG-Dioden
Maximale Sperrspannung: 20 V
Maximaler Durchlaßstrom: 35 mA
Maximaler Leckstrom: ^ 100 /JA
Diodenkapazität: ^ 10 pF
Vorzugstiste DUG (Diode Universal Ger¬
manium)
AA 119 AAY 11 AAY 30 AAY 32
AAZ 15 AAZ 17 AAZ 18 OA 47
OA 90 OA 91 OA 95
Minimalforderungen für DUS-Dioden
Maximale Sperrspannung: 25 V (75 Vs)
Maximaler Durchlaßstrom: 100 mA
Erholzeit: <4/Jsec.
Maximale Verlustleistung: 250 mW
Maximaler Leckstrom: ^1 /JA (bei 20 V
Sperrspannung und 20 )
Diodenkapazität: ^5 pF
Vorzugsliste DUS (Diode Universal Sili¬
cium)
1N914 1N916 1N4148 1N4009
1N4150 1N4151 1N4154 1N4448
BA 100 BA 182 BAX 16 OA 200
OA 202
Diskotips Eine gute Hi-Fi-Anlage ist natürlich die
wichtigste Voraussetzung für eine erst¬
klassige Musikwiedergabe. Genau so
notwendig ist es jedoch, die Musik¬
quelle, die Schallplatte, in gutem Zu¬
stand zu erhalten.
In Folgenden einige Tips, wie ver¬
schmutzte und "verwahrloste” Schall¬
platten wieder in einen brauchbaren
Zustand versetzt werden können.
Unsachgemäß behandelte,verschmutzte
Platten können folgendermaßen gerei¬
nigt werden:
Eine große Plastikschüssel mit etwas
größerem Durchmesser als dem der zu
reinigenden Schallplatten wird zu unge¬
fähr dreiviertel mit destilliertem Wasser
von ca. 40°C gefüllt. Diesem Wasser
werden dann drei bis vier Spritzer eines
modernen flüssigen Spülmittels beige¬
fügt. Die zu reinigende Platte wird in
die mit Wasser gefüllte Schüssel gelegt,
wobei sie (bedingt durch die konische
Form der Schüssel) mit dem Rand an
der Innenwand der Schüssel aufliegt.
Nun werden nacheinander beide Seiten
in konzentrischen Kreisen mit einem
großen Wattebausch mehrmals abge¬
waschen. Die so behandelte Platte wird
dann unter eine Dusche mit lauwarmem
Wasser gut abgespült und in einen
handelsüblichen Plattenständer gestellt.
Nach der Behandlung aller zu säubern¬
den Platten werden diese nochmals in
sauberem destilliertem Wasser von ca.
40°C auf dieselbe Weise wie oben be¬
schrieben gewässert.
Anschließend folgt die Trocknung der
Platten im Plattenständer in einem
warmen, staubfreien Raum.
Verschiedene Plattenreiniger machen
von der Tatsache Gebrauch, daß naß
abgespielte Platten weniger stark
rauschen und knistern.
Die so behandelten Schallplatten soll¬
ten aber mit einiger Vorsicht gehand-
habt werden. So ist es z.B. nicht emp¬
fehlenswert, diese Platten mit den
Fingern zu berühren. Nach dem Ge¬
brauch müssen sie sofort mit einem
Papiertaschentuch abgetrocknet wer¬
den. Ernste Verschmutzungen können
auftreten, wenn man die Feuchtigkeit
auf der Schallplatte verdampfen läßt,
vor allem wenn im Raum viel geraucht
wird. Die Feuchtigkeit auf der Schall-
platte-'fängt dann nämlich viele Staub¬
partikel aus der Luft ein, die dann nach
dem Verdunsten der Flüssigkeit als
Rückstände auf der Schallplatte bleiben.
Diese lassen sich dann nur mit der oben
beschriebenen Methode wieder entfer¬
nen
Meist wird nicht daran gedacht, daß
auch das Einschieben in die Schutz¬
hülle Beschädigungen in Form von
kleinsten Kratzern auf einer Schall¬
platte hervorrufen kann. Ein sehr
einfaches, doch wirkungsvolles Mittel
zur Vermeidung solcher Beschädigun¬
gen ist, eine Seite der Schallplatten¬
hülle auf zu schneiden. Die Platte kann
dann hineingelegt werden, statt ge¬
schoben, so daß jede Reibung zwischen
Papier- und Plattenmaterial vermieden
wird.
142 Elektor Januar 1972
Mbii Komputer für's Heimlabor
Die Belichtungszeituhr ist heute für den ernst¬ haften Fotoamateur ein unentbehrliches Hilfs¬ gerät. Zu einem Kinderspiel wird das Belichten mit einer Belichtungsautomatik, die, einmal richtig eingestellt, die Belichtungsdauer bei ver¬ schiedenen Negativdichten, verschiedenen Blen¬ den oder bei schwankender Lampenhelligkeit (Netz!) selbsttätig regelt. Auf diese Weise können die sonst üblichen zeit- und materialschluckenden Probebelichtungen bei der im Laborbetrieb stark
schwankenden Negativbeschaffenheit weitgehend eingeschränkt werden. Derartige Geräte sind auch für den Amateur auf dem Markt, jedoch zu Prei¬ sen über 150, — DM. Dieser Artikel beschreibt den Selbstbau einer automatischen Belichtungs¬ schaltuhr, deren Einzelteile höchstens 50,— DM kosten; das Gerät stellt eine Kombination aus automatischer und einfacher Belichtungsschalt¬ uhr dar, es erlaubt also auch Belichtungen von Hand.
Das Prinzip.
Um einen bestimmten Schwärzungs-
grad des Fotopapiers zu erreichen, ist
eine bestimmte Lichtmenge” erfor¬
derlich, die sich aus dem Produkt von
Beleuchtungsstärke und Belichtungs¬
zeit ergibt. In die mittlere Beleuch¬
tungsstärke L am Ort des Fotopapiers
gehen außer einer Gerätekonstanten,
die von optischen Größen des Nega-
tivbeleuchtungs- und -abbildungs-
Bild 1. Das ,,Herz” des Mini-Kom¬
puters, der lichtgesteuerte Zeitkreis.
Systems abhängt, noch folgende
variable Größen ein:
- Lampenhelligkeit (Netzspannungs-
Schwankungen, Alterung).
- Negativdichte,
- Objektivblende (falls variabel) und
- das Quadrat des linearen Vergröße¬
rungsverhältnisses (Flächenver-
größerung).
Diese Faktoren können durch Mes¬
sung 'der Beleuchtungsstärke in der
Papierebene gemeinsam erfaßt wer¬
den. Mit dem Meßwert wird ein Zeit¬
schalter derart gesteuert, daß sich ein
konstantes Produkt Beleuchtungsstär¬
ke x Belichtungszcit (L.t) ergibt, un¬
abhängig von den oben aufgeführten
Variablen. Nicht von der Automatik
erfaßt wird lediglich die Papieremp¬
findlichkeit; die empirisch durch
Probebelichtungen erfolgende Eichung
(Größe des Produktes L.t) ist also für
die verschiedenen Papierempfindlich¬
keiten getrennt vorzunehmen. Das
Eichelement ist ein von außen bedien¬
barer Stellwiderstand, dessen Skala
Von den Marken für die verschiede¬
nen Papierempfindlichkeiten gebildet
wird.
Der Zeitkreis
In Bild 1 ist das „herz” des Gerätes,
der Zeitkreis, vereinfacht dargestellt:
In Ruhestellung ist der Schalter S.
geschlossen und der Ladekondensator
C bis auf eine relativ kleine, mit dem
Potentiometer P einstellbare Span¬
nung entladen. Beim öffnen des
Schalters (zur Zeit t = 0) beginnt C
sich über R aufzuladen. Bei einer
Spannung von —11 V am Anschluß
G der TÄA 320 wird die Strecke E-C
leitend, die Spannung zwischen den
Anschlüssen E und C fällt aufgrund
der großen Steilheit der TAA 320 fast
schlagartig auf Null. Als Richtwert
Bild 3. Innenschaltung und An¬
schlüsse der TAA 320. Das !C wird
mit einem Kurzschlußbügel geliefert, der erst nach dem Einlöten aller Bau¬
elemente entfernt werden darf.
Elektor Januar 1972 143
Bild 2. Vollständige Schaltung der
Belichtungsautomatik.
Widerstände:
Ri = 1 kfiTrimmpoti
R2 = 47 VI R3 = 270 f2
R4 = 1 k£2
R5 = LDR 03
R6 =1,2 kS2
R7 = 180 £2
Rg = 22 k£2
Rg =150 VI RlO = 8,2 k!2
Ri 1 = 1 Mf2, lin.
Rl2 = 1 k£2, lin.
Kondensatoren:
Ci = 10jUF, siehe Text
C2 = 100 |UF, 35 V
C3 = 100 /iF, 40 V
Halbleiter:
Ti = BC 1 77
T2 = TAA 320
Di,D2= 1N914, 1N4148, BA 100
Zt = 16 V,1 W
Z2 = 4,7V, 1 W
G = B40C400
G = Brückengleichrichter B40C400
Sonstiges:
Trafo = sek. 24 V, 500 mA
Relais A = z.B. Siemens Kammrelais Type V23154-00412-B110
Relais B = Relais mit Ansprechspannung unterhalb 20 V.
Schaltleistung minimal 100 W
51 = 2x Ein/Aus
52 = 2x Um
53 = Drücker
54 = Ix Ein/Aus
für die Verzögerungszeit dieser Schal¬
tung kann angegeben werden:
t = 0,8 • R • C (s, MQ, ^F)
Der Widerstand R ist ein lichtemp¬
findlicher Widerstand, mit dem die
Beleuchtungsstärke gemessen wird.
Da sich sein Widerstandswert umge¬
kehrt proportional zur Beleuchtungs¬
stärke verhält (d.h. bei starker Be¬
leuchtung ist der Wert klein, bei
schwacher Beleuchtung sehr groß),
ergibt sich bei geringer Helligkeit auf¬
grund des größeren Widerstandes eine
längere Belichtungszeit und umgekehrt.
Die Schaltung
Die vollständige Schaltung ist in Bild
2 dargestelit. Wird statt des Foto¬
widerstandes ein Poti eingesetzt, so
läßt sich die Belichtungszeit auch von
Hand einstellen. Mit den angegebenen
Werten (C, und P,) ergibt sich ein
Einstellbereich von 1 ... 10 s. Der
Schalter S2 dient zur Umschaltung
zwischen automatischer Belichtung
und Handbelichtung.
Mit der „Start”-Taste wird der Be-
Bild 4. Vorschlag für die Frontplat¬
tengestaltung.
144 Elektor Januar 1972
Bild 5. Ständer zur Befestigung des LDR. Durch Messung des reflektierten Lichtes erhält man den Mittelwert der
Beleuchtungstärke.
rBn 1 Yi m m n
lichtungsvorgang eingcleitet: Der
Kondensator C2 entlädt sich über das
Relais RA, das nun anzieht und sich
über R.i2 und T, selbst hält. Der Kon¬
takt Ra3 schaltet das Hochlast-Relais
Rb ein, die Kopierlampe brennt.
Gleichzeitig öffnet der Ruhekontakt
Ral, der Zeitkreis ist damit einge¬
schaltet. C, wird nun über den Foto¬
widerstand bzw. das Potentiometer P,
innerhalb einer bestimmten Zeit auf¬
geladen. Bei —11 V am Gate wird die
TAA 320 aufgesteuert, der BC 177
erhält keinen Basisstrom mehr, das
Relais fällt ab. Über R, und P2 (bzw.
Rj) wird C, bis auf die eingestellte
Restspannung wieder entladen, das
Gerät ist einsatzbereit für die nächste
Belichtung.
Der Start über C2 hat den Vorteil, daß
besonders bei kurz eingestellten Be¬
lichtungszeiten eine ungewollte Be¬
lichtungsverlängerung durch zu langes
Drücken der Start-Taste vermieden
wird. Bedienungsfehlcr sind also aus¬
geschlossen. Für automatischen Be¬
trieb wird P2 durch Ausprobieren auf
die vorhandenen Papierempfindlich¬
keiten eingestellt, die Stellungen wer¬
den am Gerät markiert. Die Absolut¬
eichung der Zeitskala des Potentio¬
meters P, erfolgt mit dem Stellwider¬
stand R,, der die Startspannung von
C| bei Handbelichtung bestimmt.
Die (Wiederkehr-)Gcnauigkeit des
Gerätes hängt praktisch nur von der
Güte des Zeitkreiskondensators ab.
C, soll deshalb ein engtolerierter,
hochwertiger Kondensator sein, nach
Möglichkeit kein Elko. Zu beachten
ist noch, daß die Zener-Diode ZD2 in
Sperrichtung als Vorwiderstand mit
definiertem Spannungsabfall (4.7 V)
betrieben wird.
Bild 3 zeigt die Schaltung des Valvo
IC TAA 320, welches aus einem P-
Kanal MOS-FET mit einem npn-
Transistor als Ausgangsstufe besteht.
Der Eingangswiderstand beträgt
10" Q. Die Anschlußdrähte sind mit
einem Kurzschlußbügel (Leitgummi)
iibcrbrückt, der erst nach dem Einbau
entfernt werden darf.
Der Aufbau
Bild 4 zeigt einen Vorschlag für die
Anordnung der Bedienungsclemente.
Die Anbringung des Fotowiderstandes
ist aus Bild 5 ersichtlich. Das Gestell
wird aus einem Alu-Streifen (13 x 2
mm) gebogen und matt-schwarz
(Schultafellack) lackiert. Der lange
Fuß wird dann unter die Papicrkas-
Bild 6. Anschlüsse des Siemens
Kammrelais V23154-D0412-B110.
settc geschoben, so daß das vom
Papier reflektierte Licht auf den
Fotowiderstand fallen kann. Die Bau¬
elemente und das Relais RA finden auf
einer Leiterplatte Platz. Im Muster¬
gerät wurde ein preiswertes Siemens-
Kamm-Relais (V23154-D0412-B110)
mit einer Spannung von 5 V bei
einem Widerstand von 65 Q verwen¬
det, daher wurde der 150 Q-Vorwider-
stand erforderlich. Bei einem Relais
mit 15... 20 V Betriebsspannung
kann er natürlich entfallen. Relais RB
muß 220 V schalten können; es sind
zahlreiche Typen im Handel.
Das Mustergerät ist beim Verfasser
seit längerer Zeit in Betrieb und hat
sich ausgezeichnet bewährt. Es hat
sich in der Praxis als vorteilhaft er¬
wiesen. die Dunkelkammerleuchte
soweit abzuschirmen, daß ihr Licht
nicht direkt auf das Fotopapicr fällt
und von dem empfindlichen Foto¬
widerstand mitregistriert wird. Hat
Relais RB einen Umschaltkontakt, so
kann man durch den Ruhekontakt die
Dunkelkammerleuchte während der
Belichtung ausschalten und somit auf
das Abschirmen verzichten.
Elektor Januar 1972 145
A.C.G.J. Willemsen
'**'*«*•«•>
Modell- — Straßenkreuzung mit Ampeln fl
fl
Wer die in den Nachrichtenmedien veröffentlichten Unfallmeldungen verfolgt, kann eine erschreckende Bilanz der Beteiligung gerade von Kindern und Jugendlichen an Verkehrsunfällen feststellen Un¬ kenntnis der Verkehrsregeln ist ein Hauptgrund für die Vielzahl der von Kindern verursachten Unfälle. Mit der hier beschriebenen Instuktions-Ampelschaltung kann das verkehrsgerechte Verhalten an Straßenkreuzungen demon¬ striert und eingeübt wprden. Die Schaltung ist leicht nachzubauen ist billig und sollte darum in Schule und Kindergarten nicht fehlen.
Bild l. Einfache, in der Praxis sehr oft
vorkommende Straßenkreuzung.
Gry Gey Roy
146 Elektor Januar 1972
Weil Übersichtlichkeit und Einfachheit
wichtige Voraussetzungen für die Un¬
terrichtung der kleineren Kinder sind,
wurde eine Ampelschaltung für eine
normale, rechtwinklige Straßenkreu¬
zung entworfen. Die beiden Straßen
werden mit X und Y bezeichnet
(Bild 1). Für die drei Ampelfarben
wurden die Symbole Ro, Ge und Gr
gewählt, es folgt ein Index zur Kenn¬
zeichnung der Straße.
Ein vollständiger Ampelzyklus besteht
aus 4 Phasen. Als Phase 1 wird hier die
Periode bezeichnet, in der für Straße X
Grün gezeigt wird, für Straße Y Rot.
Es leuchten also die Lampen Grx und
Roy, symbolisch dargestellt: Gr\ = 1,
Roy = 1; alle anderen Lampen sind
ausgeschaltet (”0”).
Zu Beginn der zweiten Phase springt
die Ampel der Straße X auf Gelb, die
Ampel Y zeigt in dieser Periode gleich¬
zeitig Rot und Gelb. Die Phasen 3 und
4 entsprechen den Phasen 1 und 2,
lediglich die Straßenindizes sind zu
vertauschen. Der vollständige Zyklus
läßt sich in einer Wahrheitstabelle
übersichtlich darstellen (Wahrheits¬
tabelle 1). Die Ampelphasen in der
Bundesrepublik unterscheiden sich von
denen in anderen westeuropäischen
Ländern, ln den betreffenden Ländern
gelten die in der Wahrheitstabelle II
dargestellten 4 Phasen; in Phase 2 und
4 entfällt das gleichzeitig mit dem Rot
angezeigte Gelb, die Ampel (z.B. der
Straße Y) zeigt Rot von Beginn der
ersten Phase bis zum Ende der zweiten
und springt dann direkt auf Grün.
Über verkehrstechnische und psycho¬
logische Gesichtspunkte der beiden
Verfahren soll hier nicht diskutiert
werden.
Beim Vergleich der Schaltungsentwür¬
fe für die beiden Verfahren stellte sich
heraus^daß eine Schaltung für Ampel¬
phasen nach Tabelle 11 durch einen
Kunstgriff, nämlich eine Drahtbrücke
zwischen den Lampen Gex und Gey,
auf die in Deutschland gebräuchliche
Phasenfolge gebracht werden kann.
Diese Schaltung kann daher als univer¬
seller angesehen werden; sollten im
Zuge der europäischen Einigung die
Ampelphasen vereinheitlicht werden
und die Entscheidung zugunsten des
westeuropäischen Systems ausfallen,
dann braucht man nur die bewußte
Drahtbrücke zu unterbrechen.
Um die vier verschiedenen Schaltzu¬
stände des Gerätes zu erzeugen, be¬
nötigt man:
5 log 4 = 2
Elektor Januar 1972 147
Gedächtniselemente. Die hier verwen¬
deten Flipflops sind bereits in Eiektor
Nr. 2/71 besprochen worden. Dieser
4-Teiler wird mit Impulsen aus einem
RS-NAND-Gatter-Flipflop gesteuert,
das zur Unterdrückung des Kontakt-
prellens (mehrere Impulse pro Schalt¬
vorgang) beim Weiterschalten der Am¬
pelphasen dient.
Bild 2 zeigt die vollständige Schaltung.
Zum Umkodieren der sechs Lampen¬
gruppen dient eine gleiche Anzahl von
NAND-Gattern. Die Lampe Grx darf
nur dann leuchten, wenn die Ausgänge
A und B beide ”0”, bzw. die Ausgänge
A und B beide ”1” sind. Die Ausgänge
A und B sind verbunden mit den Ein¬
gängen von N7, dessen Ausgang daher
nur in der 1. Ampelphase ”0”-Signal
führt. Der Transistor T, ist im Leit¬
zustand, es leuchten die Lampen
“Grx”. Entsprechende Überlegungen
gelten für die Lampen Gex, GrY und
GeY.
Das Umkodieren für die Rotlampen ist
nicht ganz so einfach. Aus der Wahr-'
heitstabelle geht hervor, daß diese Lam¬
pen während zwei Phasen leuchten
müssen, so daß ein NAND-Gatter nicht
mehr ausreicht. Man führt vier Varia¬
blen, C, D, E und F ein, zur Bezeich¬
nung der Signale an den Ausgängen der
Flipflops N7...N | 0.
Aus der Wahrheitstabelle und der Wir¬
kungsweise der NAND-Gatter ergibt
sich der Verlauf dieser vier Signale.
Während der Phasen 1 und 2 führt
mindestens ein Eingang des Gatters
N,, ”0”-Signal, der Ausgang ist ”1”,
T5 wird aufgesteuert und die Lampen
Roy leuchten. Während der Phasen 3
und 4 sind Eingänge auf ”1”, RoY
leuchtet nicht. Dieselbe Überlegung
gilt für N, j und Rox .
Für die Leser, die mit der Boole’schen
Algebra vertraut sind, folgen hier die
Umkodierungsformeln:
Grx = C = Ä.B
Gex = D = A.B
Rox = E.F = E + F = AB + A.B
Gry = 1 = Ä.B
Gey = F = A.B Roy = C.D = C + D = Ä.B + A.B
Die praktische Ausführung der Kreu¬
zung mit den Ampeln auf einer geeig¬
neten Platte mit aufgemalten Fahr¬
bahnen soll der Phantasie der Leser
überlassen bleiben.
Bild 3. Platine und Bestückungsplan.
HALBLEITERLISTE
Um bei der Vielzahl der angebotenen
ähnlichen Halbleiter die Übersichtlichkeit
ein wenig zu erhöhen, hat die Redaktion
die dem Eiektor - Leser inzwischen be¬
kannte Begriffe TUP und TUN und
neuerdings auch DUG und DUS einge¬
führt. Dadurch vereinfacht sich der An¬
kauf von Halbleiterbauelementen ganz
wesentlich.
Leider können aber nicht alle Schaltun¬
gen mit solcherart standardisierten Halb¬
leitern aufgebaut werden. Deshalb wird
ab Januar dieses Jahres in jedem Heft
von Eiektor eine Liste mit den wichtig¬
sten Datender in der jeweiligen wie auch
der früheren Nummern verwendeten
Halbleiter veröffentlicht.
Diese Liste umfaßt folgende Angaben:
1. ob der Transistor ein PNP - oder ein
NPN-Typ ist (Ge oder Si bei Dioden)
2. die maximale Kollektor-Emitterspan¬
nung bei offener Basis
3. die maximale Kollektor-Basisspan¬
nung bei offenem Emitter
4. den maximal zulässigen Kollektor¬
strom
5. den Verstärkungsfaktor ß
6. die maximale Verlustleistung
7. die Grenzfrequenz
Hinzu kommen für jeden Halbleiter die
Anschlußbezeichnungen.
Untenstehend die erste Liste mit den in
dieser Januarnummer verwendeten Halb¬
leitern.
Dioden
Type Si-Ge Ur Imax
(V) (A)
S2E Si 380 3
Transistoren
TYPE PNP
NPN IaT3* ß ptot
(W) fT
(MHz)
Gehäuse
2N1613 NPN 50 75 1 40-120 0,8 60 i AD 149 PNP 30 50 3,5 100 32,5 0,5 2
BD 130 NPN 60 100 15 20-70 100 0,1 2
BC 302 NPN 45 60 0,5 100-240 0,85 120 1
BC 298 PNP 25 - 1 75-500 0,375 150 1
^Gss^ 0G> (Gm)
2N3819 z
TI
m
H
25 0,2 nA 4000 0,2 60 3
Eiektor Januar 1972 149
Doppelter 3W-IC Verstärker
Der von Plessey entwickelte, integrierte 3 W-Audio-Verstä'rker SL403D gestattet es, einen vollständigen Stereoverstärker zum Preis von ca. DM 60,— auf einer Platine aufzubauen. Die kurzschlussfeste Schaltung hat eine Eingangsempfindlich¬ keit von 250 mV und eine Spitzen¬ leistung von 6 W.
Ein- und Ausgang des Verstärkes sind
voll gegen Wechsel- und Gleichstrom¬
kurzschlüsse nach Masse abgesichert.
Direkte Steuerung aus Tuner, Band¬
gerät oder Plattenspieler mit kera¬
mischem oder MD-Element ist
möglich.
Der Klirrfaktor liegt im Mittel bei
0,4%, ein ausreichender Wert für gute
Wiedergabequalität. Nach der Hifi-
Norm DIN 45500 muß die Ausgangs¬
leistung eines Stereoverstärkers min¬
destens 6 W pro Kanal betragen; der
3 W IC-verstärker erfüllt lediglich in
diesem Punkt die Norm nicht. Ins¬
gesamt wird aber eine Wiedergabe¬
qualität erreicht, die durchweg als
“gut” zu bezeichnen ist.
Zwecks Kostenersparnis kann in die
Boxen eventuell statt des 10 W-Laut-
sprechers ein 4 W-Typ eingebaut wer¬
den.
Der Anschlußwert der Lautsprecher
muß zwischen 3 £2 und 15 £2 liegen,
die maximale Ausgangsleitung ergibt
sich bei 7,5 £2 .
Der SL 403D Bild 1 zeigt die Innenschaltung des
SL 403D. Der Vorverstärker besteht
aus der Darlington-Stufe T, , T2 und
der Verstärkerstufe T3. Diese Schal¬
tung bewirkt die hohe Eingangsimpe¬
danz von 20 M£2, die steuernde Quelle
wird nur sehr schwach belastet. Die
CJleichspannungseinstellung der ersten
Stufe (T4) des Treiberverstärkers er¬
folgt vom Ausgang des Vorverstärkers,
es ist also auf Gleichstromkopplung
der beiden Anschlüsse zu achten.
Die Verstärkerstufen des Treiberteils
sind durch Emitterfolger getrennt, um
eine Beeinflussung der Stufen unterei¬
nander zu vermeiden. Der Treiberver¬
stärkereingang ist ebenfalls hochohmig
(100 M£2), da auch hier eine Darling¬
tonstufe den Eingang bildet.
Bild 2 zeigt den Endverstärker in ver¬
einfachter Darstellung. Der Ruhestrom
der Endstufe ist durch den Einstel¬
lstrom Ib sowie die Halbleiter D;,, Db,
Dc und Ta gegeben. Bei Steuerung der
Endstufe liefert Ta den Laststrom
während der positiven Halbperiode des
Steuersignals, Dc und Tb während der
negativen Halbperiode.
Die Gegenkopplung von ca. 34 dB
sorgt für eine lineare Steuerkennlinie.
Die Speiseleitung für Vor- und Treiber¬
verstärker ist mit Stift 7 des IC’s ver¬
bunden, hier kann also eine Siebung
der Speisespannung erfolgen, so daß
auch bei Verwendung eines nichtsta-
bilisierten Netzteils ein großer Brum¬
mabstand erreicht wird.
Der Anschluß des Lautsprechers muß
über einen Trennkondensator erfolgen,
er liegt zwischen dem Ausgang des
ICs (Stift 10) und dem Masseanschluß
des Endverstärkers.
Der Verstärker ist mit einem einge¬
bauten Überspannungsschutz versehen.
Die höchste Speisespannung liegt an
T5, sein Sättigungsstrom ist durch
Widerstände begrenzt. Schaltet Ts
durch, so verändert sich die Einstel¬
lung des Treibers, damit werden Schä¬
den durch Überspannung verhin¬
dert.
Der Thyristor D2 bildet eine sehr
wirksame Kurzschlußsicherung. Wenn
der Spannungsfall über einem der
Strombegrenzungswiderstände die im
IC erzeugte Schwellenspannung über-
150 Elektor Januar 1972
Bild 1. Innenschaltung des integrierten
Verstärkers SL 403D.
Bild 3. Gesamtklirrfaktor bei zwei
unterschiedlichen Frequenz-
Kompensationsgliedern.
Bild 2. Die Leistungsendstufe in ver¬
einfachter Darstellung.
Bild 4. Der Gesamtklirrfaktor in Ab¬
hängigkeit von der abgege¬
benen Leistung.
Elektor Januar 1972 151
Bi Id 5. Frequenzgang der Maximal¬
leistung und des Verstär¬
kungsfaktors, gemessen in
einem Testaufbau; die Me߬
bedingungen sind im Text er- _
lau tert.
y i 1 * III IBP II 1 li TO A 1 1 III m nalc L ei stur m 1
I !■§ 1 1 II m l
SL 40 CT T 1 1 1 II m j
■J Ubat =+18 RL =7,5
Cl = 100
'komo. = 10
V
ü i!
■1 •OpF
nF H \\ ■fl
_ : Frequenz f (Hz)-•"
Eigenschaften min. typ max. Einheit Bemerkung
Ausgangsleistung 2,5 3,0 3,5 w Ubat = +18 V rL = 7,5 L2
Verstärkung Vorstufe
24 dB
Verstärkung Steuerstufe
23 26 dB
E i ngangsi mpedanz Vorstufe 20 Mfi
Steuerstufe 100 Mf2
Innenwiderstand Endstufe
0,2 n
Klirrfaktor 0,1
Vorstufe
Endstufe 0,3 % f = 400 kHz,
Raus = 1 W
Ruhestrom 80 120 m A Ubat =+18 V
Störspannungsabstand - 75 dB
Maximale Speise¬ spannung +20 V
Maximal zu¬ lässiger Spitzen¬ strom
1,4 A
schreitet, zündet D2 und steuert T9
und T10 in den Leitzustand. Dadurch
werden die Endtransistoren stromlos.
Der Reset erfolgt durch Abschalten
der Speisespannung.
Die Schaltung ist so ausgelegt, daß sich
das Ausgangs-Ruhepotential annä¬
hernd auf die Hälfte der Speisespan¬
nung einstellt. Abweichungen resul¬
tieren aus Fertigungstoleranzen. Für
maximale unverzerrte Aussteuerbar¬
keit muß das Ausgangs-Ruhepotential
jedoch exakt Ubat/2 betragen. Es kann
also erforderlich sein, durch Änderung
der Vorverstärkereinstellung mit einem
externen Stellwiderstand einen Ab¬
gleich vorzunehmen.
Da sich der Frequenzbereich bis
70 MHz erstreckt, müssen Maßnahmen
zur Schwingungsunterdrückung getrof¬
fen werden. Am IC steht ein Anschluß
zur Verfügung, der über einen Konden¬
sator mit Masse verbunden wird; mei¬
stens reicht diese Maßnahme aus. Bei
der Behandlung der Anwendungs¬
schaltungen kommt die Frequenzkom¬
pensation noch einmal zur Sprache.
In den Graphiken Bild 3 . .6 sind die
wichtigsten Eigenschaften des IC’s dar¬
gestellt. Bild 3 zeigt den Gesamtklirr¬
faktor in Abhängigkeit von der Fre¬
quenz für zwei verschiedene Kom¬
pensationsglieder als Parameter. Aus
Bild 4 ist zu ersehen, daß die har¬
monische Verzerrung bis zur Ausgangs¬
leistung 3 W unter 0,5% bleibt, darüber
jedoch infolge der einsetzenden Be¬
grenzung stark ansteigt. Die Leistungs¬
und Verstärkungsbandbreiten eines zu
Testzwecken aufgebauten Verstärkers
sind in Bild 5 dargestellt. Die Aus¬
gangslast bildete dabei ein 7,5n-Laut¬
sprecher, der über einen lOOOpF-Elko
angeschlossen war. Aus Bild 6 geht
hervor, daß sich bei einer Speisespan¬
nung von 18 V das Leistungsmaximum
bei einer Belastung mit 7,5 Sl ergibt.
Die an der Y-Achse abzulesenden Lei¬
stungswerte wurden bei einem Klirr¬
faktor von 5% gemessen.
Bild 7. Zusammenfassung der wich¬
tigsten Daten der IC’s.
152 Elektor Januar 1972
Der einfache 3 W-Verstärker Die einfachste Schaltung eines mit dem SL 403D aufzubauenden 3 W-Verstärkers ist in Bild 8 angege¬ ben. Bei einer Eingangsamplitude von 250 mV liefert dieser Verstärker 3 W an einen 7,5 n-Lautsprecher. In dieser Schaltung wird der Vorverstärker zur
Gleichspannungseinstellung des Trei¬ bers verwendet, die Einstellung erfolgt
in der Weise, daß sich das Ausgangs¬ potential auf die Hälfte der Speise¬ spannung einstellt. Dazu werden Ein- und Ausgang des Vorverstärkers mit¬
einander verbunden; dieser Schaltungs¬ punkt liegt über 1 Mti am Eingang des
Treibers, mit P2 kann eine genaue Gleichspannungseinstellung vorgenom¬ men werden. Das zu verstärkende Signal gelangt über Pt und den Koppelkondensator Ci auf den Eingang des Treiberteils.
Die HF-Kompensation geschieht mit¬ tels C4. In der Testschaltung wurden
mehrere ICs ausprobiert, in einigen Fällen traten bei hohen Frequenzen Verzerrungen auf. Diese lassen sich
beseitigen, indem man den Kondensa¬ tor C4 durch die Serienschaltung eines
1 nF-Kondensator mit einem 22 £2-
Widerstand ersetzt. Bei einer Rückkopplung vom Ausgang auf den Eingang kann die Schaltung
ins Schwingen geraten, auf Cs und R2 kann in einem solchen Fall nicht ver¬ zichtet werden. Die Speiseleitung wird mit einem Elko von 500 pF . . . 1000 pF abgeblockt. In Bild 9 ist die gedruckte Schaltung mit der Anordnung der Bauelemente angegeben; es zeigt sich, daß der ge¬
samte Aufbau nur sehr wenig Platz beansprucht. Der Verstärker kann also
z.B. in einen Plattenspieler eingebaut werden. Bei Verwendung in Fahr¬ zeugen mit 12 V-Anlagen beträgt die abgegebene Leistung 2 W . . . 2,5 W an einem 3n-lautsprecher (siehe Bild 6).
Der vollständige Stereoverstärker
Der in Bild 10 angegebene Verstärker liefert bei einer Signalamplitude von 250 mV am Eingang 3 W . . . 3,5 W
(Spitzenleistung 6 W) an einen 7,5fi- Lautsprecher. Die Schaltung enthält einen Klangeinsteller für Höhen und
Tiefen mit einem Einstellbereich von ± 12 dB (Bild 11). Wird der Verstärker nicht in Stereo- Anlagen eingesetzt, dann kann der Balance-Einsteller und C14 entfallen.
Auf C] j, C13 und R7 kann verzichtet
Stückliste zur Schaltung nach Bild 8 Kondensatoren:
Ci = 10 nF
c2 = 25 pF, 25 V Widerstände: c3 = 125 pF, 25 V FH = im£2 C4 = 10 nF (siehe Text) r2 = 22 £2 c5 = 47 nF
c6 = 1000 pF, 25 V Potentiometer: Pi = 1 m£2, log.
c7 = 500 pF bis 1000 pF, 25 V
P2 =100 k£2, (Stellwiderstand) IC = SL 403D
Bild 9. Platine und Bauelemente-Anordnung des einfachen 3 W-Verstärkers.
ein
—II— Hl C4
——II— ® 9) <§> Q>
® ® <s> "® ®
Elektor Januar 1972 153
(dB
) werden, wenn auch ohne diese Bau¬
teile kein Schwingen auftritt.
Der Kondensator C|0 dient zur Fre¬
quenzkompensation. Er muß, wie
beim einfachen 3 W-Verstärker, evtl,
durch eine Serienschaltung aus 1 nF-
Kondensator und 22n-Widerstand er¬
setzt werden.
Das Signal gelangt über den Lautstär¬
ke-Einsteller P [ und den Koppelkon¬
densator C] auf den Eingang des Vor¬
verstärkers. In dieser Schaltung muß
der Vorverstärker als solcher eingesetzt
werden, um die im Klangeinsteller
auftretende Signalabschwächung (ca.
20 dB im mittleren Bereich) auszu¬
gleichen. Der Klangeinsteller verbindet
den Vorverstärker mit dem Treiber.
Wenn der Vorverstärker nicht richtig
eingestellt ist, setzt die Begrenzung zu
früh ein. Durch Einfügen von R2 und
R3 in den Gegenkopplungspfad des
Vorverstärkers kann das Ausgangs-
Ruhepotential angehoben werden, mit
P2 läßt sich die optimale Einstellung
erzielen, so daß der Verstärker völlig
symmetrisch ausgesteuert wird.
Die Platine
Stückliste zur Schaltung nach Bild 10 Kondensatoren:
Ci = 10 nF
c2 = 220 nF Widerstände: c3 = 10 nF Ri = 1ML2 C4 = 47 nF R2 =150 k£2 c5 = 1 nF R3 = 68 k£2 c6 = 10 nF R4 = 3,3 kn c7 = 2/iF, 6 V R5 = 33 kL2 08 = 25 ßF, 25 V R6 = 10 k^2 c9 = 125 /JF, 25 V R7 = 22 fl c10 = 10 nF
C11 = 47 nF Potentiometer: c12 = 1000/UF, 25 V P! = 2M£2, log. c13 = 25 pF P2 = 100 k£2, (Stellwiderstand) c14 = 10 ßF, 25 V P3 = 250 kn, log. C15 = 680 pF P4 = 250 kn, log. P5 =100 kn, lin. IC = SL 403D
Bild 12 zeigt den Vorschlag einer Pla¬
tine für die Stereo-Ausführung des
Verstärkers. Auf diesem Print lassen
sich alle Bauelemente, einschließlich
der ICs und deren Kühlbleche, unter¬
bringen. Die Potentiometeranschlüsse
können mit Lötstiften direkt auf die
Platine gelötet werden. Besteht die
Vorderwand des Gehäuses aus einem
isolierenden Material, dann müssen die
Potentiometerkappen einzeln mit Mas¬
se verbunden werden.
Das Netzteil
Aufgrund der beträchtlichen Unemp¬
findlichkeit der Schaltung gegen
Brummspannungen (Brummunterdrük-
kung: 30 dB typ.) ist die Speisung aus
einem stabilisierten Netzteil nicht er¬
forderlich. Zur Versorgung reicht z.B.
ein 12V... 14 V/IA-Trafo mit Brük-
kengleichrichter und Siebelko nach
Bild 13 völlig aus. Der Gleichrichter
kann gegebenenfalls noch auf der Pla¬
tine untergebracht werden.
Kühlung und Aufbau
Wegen ihrer besonderen Konstruktion
brauchen die ICs nur ein relativ kleines
Kühlblech, dessen Abmessungen
154 Elektor Januar 1972
Bild 12. Platine und Bauelemente-Anordnung des 3 W-Stereoverstärkers mit Klang-und Balance-Einsteller.
ein ein
f-.
• 11 •
9) ® ® ® ®
| SL403D
® ® ® 9 ®
1 T
® w ® ® ®
SL403D I
© © <S> © ©
T ll f IT —
Elektor Januar 1972 155
Bild 13. Das unkompli¬
zierte Netzteil für
den 3 W-Verstär¬
ker.
1--A-
Alu-Stärke = 1,5 mm
> umbiegen
Bild 14. Kühlblech für das
IC. Längs der ge¬
strichelten Linien
wird das Blech
rechtwinklig um-
gebogen.
Bild 14 entnommen werden können.
Das nach der angegebenen Vorschrift
umgebogene Blech wird zusammen mit
Stift 1 des IC’s auf Masse gelegt. Nach
dem Einschalten der Speisespannung
stellt man das Ausgangs-Ruhepotential
(zu messen an Anschluß 10) mittels P2
auf Uhat/2 ein. Ein weiterer Abgleich
ist nicht erforderlich.
Es empfiehlt sich, nach der ersten
Inbetriebnahme noch einige Zeit zu
kontrollieren, ob die ICs nicht zu
warm werden (Finger an die Kühl¬
bleche legen). Wegen des direkten Wär¬
me-Übergangs vom IC auf das Kühl¬
blech ist es nicht erforderlich, die
Platine zwecks besserer Wärmeablei¬
tung in ein Metallgehäuse zu montie¬
ren. Bei nichtleitenden Gehäusen sollte
man jedoch wenigstens auf die Unter¬
seite der Bodenplatte Alufolie kleben,
um die Brummspannungsempfindlich¬
keit zu reduzieren. Das Gehäuse kann
angesichts der geringen Abmessungen
sehr klein ausfallen.
In Elektor wurden bereits mehrfach
Eingangsschaltungen für den Anschluß
der verschiedenen Steuersignalquellen
veröffentlicht, so daß sich dieses The¬
ma hier wohl erübrigt, ebenso wie der
evtl. Einbau eines Kopfhöreranschlus¬
ses oder eines Vorverstärkers für MD-
Abtastelemente.
Die folgenden Punkte sollten mit
Rücksicht auf die Lebensdauer der ICs
unbedingt beachtet werden:
a. Die ICs dürfen niemals ohne feste
mechanische Verbindung mit dem
Kühlblech betrieben werden.
b. Vor der ersten Inbetriebnahme des
Verstärkers kontrolliere man die
Speisespannung auf richtige Polung.
Mono Stereo
Trafo Tri 14 V/0,5 A 14 V/1 A
Brücken- Gleichrichter Gi B30 C600 BY 164
Cl6 1000 mF/25 V 2000 p F/25 V Bild 15. Für die Stromversorgung er¬
forderliche Einzelteile.
156 Elektor Januar 1972
Die Anzeige eines VU-Meters soll¬ te nach Möglichkeit proportio¬ nal zur Lautstärke-Empfindung des Zuhörers sein; für die leichte Ablesbarkeit ist eine ausreichen¬ de Bedämpfung erforderlich. Mit einem normalen, linearen Mikro- Amperemeter( Drehspulmeßwerk) kann das gewünschte Verhalten annähernd erzielt werden, wenn das Instrument von der hier beschriebenen, am Ausgang des Verstärkers anzuschließenden Lo- rithmier-Schaltung gesteuert wird.
wand, akustische Box, Baßreflexbox),
die Anordnung des Lautsprechers im
Raum und andere Einflüsse spielen
eine Rolle; selbst bei Einrechnung aller
Einflüsse hätte der ermittelte Zahlen¬
wert nur für die Bezugsfrequenz Gültig¬
keit, die Berechnung für mehrere Fre¬
quenzen wäre nur sinnvoll unter Be¬
rücksichtigung des Frequenzganges der
Ohrempfindlichkeit.
Die Erfahrung lehrt, daß die Annahme
eines linearen Zusammenhanges zwisch¬
en Schalldruck und Klemmenspannung
für praktische Zwecke zulässig ist; der
beste, jedem bekannte Beweis ist das
logarithmische Lautstärkepotentiome¬
ter: Das Verhältnis zwischen Laut¬
stärke-Empfindung und Drehwinkel
(bzw. Schiebeweg beim Flachbahnreg-
größer als der berechnete Quotient
sein muß;
Der durch Rj fließende Gesamtstrom
soll um etwa 100 juA über dem Voll¬
ausschlagstrom des Instrumentes liegen,
darum muß ggf. durch Verkleinern von
Ri eine Anpassung vorgenommen wer¬
den. Den zur Anzeigedämpfung vorge¬
sehenen Kondensator Ci kann man
nach dem gewünschten Dämpfungsgrad
im Bereich 5 juF . . . 50 /zF bemessen.
Das Kalibrieren des VU-Meters
ln der Regel soll das VU-Meter bei der
maximal abzugebenden Verstärkerlei¬
stung Vollausschlag zeigen. Die Lei¬
stung ist das Produkt aus den Effektiv¬
werten von Ausgangsspannung und
-ström. Ersetzt man den Faktor ieff
Diode-
UU-meter Ri
Pi Dl.D2
Ci Instr. = 20 /UA ... 100 flA Vollausschlag
mmmm Das einfache Messen der Signalampli¬
tude am Verstärkerausgang ist wenig
sinnvoll. Der das Trommelfell treffende
Reiz, der Schalldruck p, erzeugt im
Ohr elektrische Impulse, deren Fre¬
quenz dem Logarithmus des Schall¬
drucks ziemlich genau proportional ist.
Die im Hörzentrum des Gehirns erzeug¬
te Lautstärke-Empfindung ist der Im¬
pulsfrequenz und damit dem Logarith¬
mus des Schalldrucks p proportional.
Dieser Sachverhalt ist durch Gehirn¬
strommessungen festgestellt worden, er
kommt auch in der Definitionsglei¬
chung der Maßeinheit (Phon) der Laut¬
stärke-Empfindung (A) zum Ausdruck:
P A = 20 log. TT— (Phon).
PO Wie bereits erwähnt, wird die Logarith-
mierschaltung von der Signalspannung
des Verstärkers gesteuert. Dabei geht
man davon aus, daß der vom Laut¬
sprecher erzeugte Schalldruck propor¬
tional zur Klemmenspannung des Laut¬
sprechers sei. Tatsächlich ist dieser Zu¬
sammenhang außerordentlich kompli¬
ziert; die Lautsprecherkonstruktion,
die Einbauart des Lautsprechers (Schall-
ler) wird bei jeder Änderung der Ein¬
stellung als konstant empfunden.
Die Schaltung
Der Eingang der Schaltung ( Bild 1) ist
mit dem Verstärkerausgang verbunden.
Das Signal wird von Di gleichgerichtet.
An der in Flußrichtung im Stromkreis
liegenden Diode D2 entsteht eine
Gleichspannung, deren Betrag in einem
konstanten Verhältnis zum Logarith¬
mus der Eingangssignal-Amplitude
steht; dies ergibt sich aus dem logarith-
mischen Verlauf der Strom/Spannungs-
Kennlinie einer in Durchlaßrichtung
betriebenen Si-Diode. Das Instrument
mißt die an D2 erzeugte Spannung.
Der Widerstandswert des Einstellers P!
richtet sich nach dem verwendeten In¬
strument. Die Spannung an D2 kann
maximal 0,7 V erreichen. Liegt der
Vollausschlagstrom Im max des Instru¬
ments nicht im Bereich 20 juA . . .
100 iiA, dann kann der Wert von I’i
wie folgt ermittelt werden:
Rpi > 0,7 V / Im niax-
Die Formel soll zum Ausdruck bringen,
daß der Widerstandswert Rpj etwas
durch den Quotienten ueff/RL (Rl =
Lautsprecherimpedanz), dann ergibt
sich die Verstärkerleistung zu ueff2 /Rl-
Man setzt die Beträge der zum VU-
Meter-Vollausschlag gehörenden Ver¬
stärkerleistung und der Lautsprecher¬
impedanz in die Formel ein und löst
nach ueff auf. Der Verstärkereingang
erhält ein Signal von einem NF-Gene-
rator oder Handbrumm. Parallel zum
Lautsprecher schaltet man ein auf
Wechselspannung geschaltetes Vielfach¬
instrument, mit dem Lautstärke-Ein¬
steller bringt man die Anzeige des Viel¬
fachinstrumentes auf den berechneten
Spannungsbetrag. Mit Pi stellt man am
VU-Meter Vollausschlag ein.
Der Eingang des VU-Meters kann in
vielen Fällen auch mit anderen, geeig¬
neten Schaltungspunkten verbunden
werden. Dies ist erforderlich, wenn Be¬
dienungseinheit und Verstärker räum¬
lich getrennt sind (Verstärker in Laut¬
sprecherbox eingebaut). Beim neuen
Edwinverstärker z.B. kann das VU-
Meter am Ausgang des Klangeinstellers
angeschlossen werden, falls Ri nicht
kleiner als 47 k£2 ist.
Elektor Januar 1972 157
Der Amerikaner E.W. Hall machte bereits im Jahre 1879 die Entdeckung daß ein äußeres Magnetfeld bestimmte Veränderungen in ei¬ nem stromdurchflossenen Leiter hervorruft. Unter dem Einfluß des Magnetfeldes werden die Ladungsträger abgelenkt, es entsteht ein Potentialgefälle. Dieser Effekt wurde nach seinem Entdecker benannt. Hall fand weiter, daß sich im Magnetfeld auch der elektrische Widerstand des Leiters ändert. Eine praktische Anwendung des Hall-Effektes war zu jener Zeit nicht möglich, weil die da¬ mals bekannten Materialien ungeeignet waren. Der Leiter muß eine große Elektronenbeweg¬ lichkeit besitzen; geeignetes Material liefert erst die moderne Halbleitertechnologie. In diesem Artikel werden einige Bauelemente vorgestellt, die auf den von Hall gemachten Entdeckungen basieren.
Magnetfeld- abhängige Halbleiter
Teil 1 F.G. Hebinck
Die physikalischen Grundlagen
In einem homogenen elektrischen Feld
(E) bewegen sich die Elektronen auf¬
grund ihrer negativen Ladung entgegen¬
gesetzt zur Feldrichtung (Bild 1). Die
vom Feld ausgeübte Kraft bleibt kon¬
stant, die Geschwindigkeit eines Elek¬
tronsnimmt daher ständig zu. Ein senk¬
recht zum elektrischen Feld angelegtes
Magnetfeld (M) übt auf ein bewegtes
Elektron eine zweite Kraft aus, die sog.
Lorentz-Kraft (Bild 2). An dem mit
”a” bezeichneten Ort wird ein Elektron
angenommen. Das elektrische Feld
setzt dieses Elektron in Bewegung.
In diesem Augenblick wird auch die
nach rechts weisende Kraft (Korken¬
zieher-Regel) des M-Feldes wirksam,
sie nimmt in demselben Maße zu wie
die Elektronengeschwindigkeit. Aus
den beiden Kräften resultiert eine zy¬
kloidförmige Bahn. Das Elektron ge¬
langt zur Stelle ”b”, dann nach ”c”;
insgesamt verschiebt es sich von links
nach rechts.
Im Vakuum kann das Elektron der von
den einwirkenden Kräften erzwunge¬
nen Bahn folgen, im Halbleiter dagegen
ist die Bahn durch Stöße mit den
Atomen des Kristalls gestört. Bei jedem
Stoß verliert das Elektron an Geschwin¬
digkeit. Weil die vom M-Feld ausge¬
übte Kraft proportional zu der Ge¬
schwindigkeit ist, verringert sich mit
der Geschwindigkeit auch der Einfluß
des M-Feldes. Eine starke Rechtsdrift
der Elektronen bleibt jedoch erhalten,
wie Bild 3 zeigt.
Der beschriebene Vorgang äußert sich
durch zwei meßbare Effekte:
a. Zwischen den beiden Seitenflächen
des Halbleiters entsteht ein Potential¬
gefälle, die sog. Hall-Spannung. Mit
wachsender Magnetfeldstärke nimmt
die Hallspannung zu, ihre Polarität
kehrt sich um, wenn die Richtung des
Magnetfeldes umgekehrt wird. In Bild 4
ist dieser Zusammenhang dargestellt.
Bild 1. Elektronenbahnen in einem Bild 2. Elektronenbahn, wenn senk
homogenen elektrischen Feld.
f Elektronen j bahn
H J ■
recht zum elektrischen Feld ein Mag¬
netfeld eingeschaltet ist. Die Richtung
des M-Feldes steht senkrecht zur Pa¬
pierebene.
t Elektronen 1 bahn I
® ®'
® 0 ®j
LVj
M® Maqnetfeld
Bild 3. Elektronenbahn im Halbleiter;
E- und M-Feld wie in Bild 2.
; Elektronen bahn
0
0, 0
M® Magnetfeld
158 Elektor Januar 1972
b. Wegen der erfahrenen Ablenkung
bei anliegendem M-Feld müssen die
Elektronen einen weiteren Weg zurück¬
legen als ohne M-Feld. Für den La¬
dungstransport zwischen den Elektro¬
den stehen weniger Ladungsträger zur
Verfügung, was sich als Widerstandser¬
höhung bemerkbar macht. Die Abhän¬
gigkeit des spezifischen Widerstands
von der Magnetfeldstärke ist in Bild 5
dargestellt, der Effekt ist bei exakt
vertikaler Ausrichtung unabhängig von
der Polarität des Magnetfeldes.
Im Laufe der Jahre wurden zwei auf
diesen Eigenschaften basierende Bau¬
elemente entwickelt: der Hall-Genera¬
tor und der MDR (magnetic field
dependend resistor). Die Forschungs¬
arbeiten der letzten Zeit führten zur
Magnet-Diode und zum Magnet-Transi¬
stor ("Magnistor”).
Diese vier Bauelemente werden hier
der Reihe nach vorgestellt.
Der Hall-Generator
Auf dem Entstehen der Hall-Spannung
im Magnetfeld beruht der Hall-Genera¬
tor. Ein rechteckiges Plättchen (siehe
Bild 6) aus Indiumarsenid oder Indium-
antimonid wird vom Steuerstrom Is
durchflossen. Beim Anlegen des M-
Feldes entsteht zwischen den seitlichen
Elektroden die Hall-Spannung, für die
folgende Bezeichnung gilt:
Uh = const. Is • B
Darin ist ”const” ein Faktor, der die
Materialdaten und die Geometrie des
Plättchens erfaßt. ”B” steht für die
magnetische Induktion.
Die Elektroden, an denen die erzeugte
Hall-Spannung abgenommen wird, müs¬
sen im Ruhezustand (kein M-Feld)
möglichst gleiches Potential aufweisen.
Die Potentialdifferenz Null läßt sich in
der Praxis nicht ganz erreichen, so daß
sich zur Hall-Spannung eine Restspan¬
nung addiert.
Bei guten Hall-Generatoren liegt die
Restspannung für Is = 100 mA zwischen
10 /iV und 100 pW. Für die Kompen¬
sation der Restspannung sind geeignete
Verfahren bekannt.
Die Widerstandserhöhung beim An¬
legen des M-Feldes tritt auch beim Hall-
Generator auf; hier ist sie ein uner¬
wünschter Nebeneffekt, weil der Innen¬
widerstand des Generators nicht kon¬
stant ist. Dies führt zu Linearitäts¬
fehlern, wenn der Hall-Generator be¬
lastet wird. Dieser Fehler kann durch
geeignete Konstruktion der Elektroden¬
anschlüsse beträchtlich verringert wer¬
den.
Moderne Hall-Generatoren liefern je
nach Aufbau Hall-Spannungen
zwischen 0,5 und 2 V bei einem
Magnetfeld von 10 kGauß. Grenzwerte
sind 120° Betriebstemperatur und ca.
40 MHz als höchste Frequenz.
Der magnetfeldabhängige Wider¬ stand (MDR)
Im Gegensatz zum Hall-Generator ist
der MDR ein zweipoliges Element. Um
eine große Widerstandsänderung zu er-
Bild 4. Die Hall-Spannung in Abhän¬
gigkeit von der magnetischen Induktion.
Bild 5. Widerstandsänderung des Halb¬
leitermaterials in Abhängigkeit von der
magnetischen Induktion.
Bild 6. Prinzipieller Aufbau des Hall Generators. Bild 7. Aufbau eines MDR mit großer relativer Widerstands¬
änderung.
Elektor Januar 1972 159
Bild 8. Die Widerstandsänderung des
MDR in Abhängigkeit von der magne¬
tischen Induktion für verschiedene Ma¬
terialien.
Bild 9. Struktur einer Magnet-Diode.
halten, muß der Einfluß der M-Feldes
auf die Elektronenbahn möglichst wirk¬
sam sein. Dazu wählt man eine extreme
geometrische Form und ein besonderes
Material, eine Mischung von Indiuman-
timonid mit Nickelantimonid. Beim
Erstarren des Mischkristalls bilden sich
in Abständen von wenigen ß Einschlüsse
von Nickeläntimonid-Nadeln mit ca.
15 ß Länge. Es entsteht eine extrem
inhomogen leitende Substanz, wodurch
die Bahnen der Ladungsträger erheb¬
lich verlängert werden; in Bild 7 ist die
ungefähre Bahnbewegung der Elektro¬
nen angedeutet, die Querstriche sollen
die Trennstellen zwischen den Be¬
reichen reinen Indiumantimonids dar¬
stellen.
Der Widerstand Ro des MDRs ohne M-
Feld liegt zwischen 10 fi und 1 kL2,
die relative Widerstandsänderung
Rß/R0 erreicht Werte von 1,6 ... 3
(magnetische Induktion 0 ... 3 kGauß)
bzw. 6 . . . 16(10 kGauß).
Im Bereich 0 ... 3 kGauß verläuft die
relative Widerstandsänderung quadra¬
tisch, darüber linear, ln Bild 8 ist der
Verlauf für einige Materialien darge¬
stellt. Die meisten MDRs eignen sich
für Temperaturen bis ca. 95 C.
Die Magnet-Diode
Dieses Element wird aus Germanium
hergestellt. Bild 9 zeigt den Aufbau
einer solchen Diode. Sie besteht aus je
einer hoch dotierten P- und N-Zone,
dazwischen befindet sich ein rechteck¬
förmiger Bereich mit einer schmalen
Rekombinationszone an einer der Sei¬
tenflächen.
Ohne äußeres M-Feld verhält sich die
Magnet-Diode etwa wie eine normale
Germanium-Halbleiterdiode. Im M-
Feld (Bild 10a) werden die Elektronen
zur Rekombinationszone gelenkt, wo
sie sehr schnell mit positiven Ladungs¬
trägern ("Löcher”) rekombininieren
können. Daher nimmt der Dioden¬
strom ab, es tritt eine feldstärkeabhän¬
gige Widerstandsvergrößerung ein.
Die Umkehrung der Magnetfeld-
richtung bewirkt, daß die Elektronen
von der Rekombinationszone wegge¬
lenkt werden. Der Diodenstrom ändert
sich bei dieser Betriebsart nur gering¬
fügig mit der magnetischen Induktion,
er wird überwiegend von der Einstel¬
lung der Diode bestimmt. Bild 11
zeigt die Kennlinie der Magnet-Diode.
Die Empfindlichkeit dieses Elementes
ist vergleichsweise hoch, der wesent¬
liche Unterschied zum MDR ist die
Richtungsabhängigkeit. Ein zuverlässi¬
ges Arbeiten mit einer einzelnen M-
Diode ist wegen der starken Tempera¬
turempfindlichkeit des Germaniums
fast ausgeschlossen. Für die meisten
Verwendungszwecke genügt es, zwei
Dioden in Serie zu schalten und mag¬
netisch entgegengesetzt anzuordnen.
Das Potential des Verbindungspunktes
ist dann nur schwach temperaturgängig.
Magnet-Dioden sind verwendbar bis ca.
100 kHz.
Der Magnistor
Die kristalline Struktur dieses Elemen¬
tes gleicht der des HF-Planar-Transi-
stors. Das entscheidende Merkmal des
Magnistors sind die beiden symmetrisch
zu Basis und Emitter angeordneten
Bild 10. Die Ablenkung der negativen und positiven I,a~ Bild 11.
dungsträger in Magnet-Diode unter Einfluß eines senk- M-Diode.
rechten M-Feldes.
Kennlinie einer Bild 12. Prinzipieller Aufbau
des Magnistors.
B
160 Elektor Januar 1972
Tabelle 1 Symbol Bereich Temperatur Frequenz
Hall-Generator —
1
1
— 0,1 -2.103 G
o 120 C 40 MHz
MDR - +1.5.103G 95 °C
Magnet-Diode 10-3— 5.10 3G 90 °C 100 KHz
Magnistor B —
C’ 1
10'3 -1,5 .103G -55 +135 °C 100kHz
Kollektorzonen. Bild 12 zeigt ein stark
vereinfachtes Aufbauschema.
Ohne äußeres Magnetfeld haben die
beiden Kollektorströme 1(3, und 1(]2
(Bild 12a) gleiche Beträge. Sind die
Werte Rci und R^2 identisch, dann
gilt für die Potentialdifferenz zwischen
den beiden Kollektoranschlüssen:
A U0 = 0 V.
Bild 13b zeigt die Situation bei ange¬
legtem Magnetfeld;die Stromverteilung
wird unsymmetrisch, wobei die an den
Kollektoren auftretende Potentialdiffe¬
renz mit der magnetischen Induktion
zunimmt.
Das Vorzeichen der Differenzspannung
ändert sich mit der Richtung des M-
Feldes.
Bei der in Bild 13b gewählten Feld¬
richtung ist Ic, größer, Iq2 kleiner als
der Symmetriestrom. Bezieht man die
Kollektorpotentiale auf die Emitter¬
spannung, dann gilt: U^j < Uc2;
mit A U = Uq2 - Uci ist A U positiv.
Mit entgegengesetzter Feldpolung wird
A U negativ.
Der Magnistor ist außerordentlich emp¬
findlich: schon bei magnetischen Induk¬
tionen von IO-3 Gauß tritt eine meßba¬
re Potentialdifferenz auf. Die Linearität
ist gut, der Fehler bleibt im Bereich bis
ca. 1,5 kGauß unter 1 %.
Um die Ladungsträger in ausreichen¬
dem Maße ablenken zu können, muß
die Basiszone relativ dick sein. Daher
ist der Stromverstärkungsfaktor sehr
niedrig, er liegt zwischen 0,8 und
1,2. Die Herstellung eines Magnistors mit
absolut symmetrischer Stromverteilung
(A Uo = 0 V) ist nicht möglich. Die
Fabrikationstoleranzen machen es er¬
forderlich, Magnistoren nach Offset¬
spannungen zu sortieren. Sie werden in
drei Qualitätsklassen angeboten:
± 5 mV, ± 40 mV und ± 1 50 mV.
Bild 14 zeigt die Grundschaltung des
Magnistors.
ln der Tabelle sind einige der für die
Praxis wichtigen Eigenschaften der vier
besprochenen Bauelemente sowie deren
Schaltungssymbole zusammengefaßt.
Anwendungen
ln vielen Anwendungsfällen kommen
für eine Anwendung mehr als eines der
vier magnetfeldabhängigen Bauelemen¬
te in Frage. Diese Überlappung ist be¬
dingt durch die gemeinsamen physika¬
lischen Grundlagen. Meistens dürften
Preis, Abmessungen und Empfindlich¬
keit den Ausschlag für die Entscheidung
zugunsten eines der Bauelemente geben.
Die geringen Abmessungen des MDR
und der Magnet-Diode ermöglichen den
Einbau an sonst unzugänglichen Stellen.
In diesem Zusammenhang ist noch eine
weitere Technologie, nämlich die der
Permanentmagnete, von Interesse. Auf
diesem Gebiet wurden in den letzten
Jahren erhebliche Fortschritte erzielt;
es stehen Permanentmagnete zur Ver¬
fügung, die zuverlässig und stabil auch
bei höheren Umgebungstemperaturen
sind, wobei die Abmessungen in weiten
Grenzen variiert werden können. Die
Kombination beider Technologien
schafft neue Anwendungsmöglichkei¬
ten. So können z.B. Wegaufnehmer,
kontaktlose Schalter und Relais,
Stromsensoren und Steuerungssysteme
wesentlich vereinfacht aufgebaut wer¬
den. Eine Auswahl dieser Anwendun¬
gen wird im zweiten Teil des Artikels
besprochen.
Bild 13. Spannungen und Ströme im Magnistor, links ohne, rechts mit M- Bild 14. Grundschaltung des Magnistors.
Feld.
Elektor Januar 1972 161
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14 Rn i4?n 2N 708 I.50 1.45 14,80 14,50 2N1613 0 63 0 60 2N1711 0,90 0,85
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Applikationsbericht über eine
20 V/3 A-Stromversorgung
Der RCA-Applikationsbericht AN-4558 beschreibt eine stabili¬ sierte 20V/3 A-Stromversorgung, die unter Verwendung zweier integrierter Schaltungen von RCA (CA3055, CA3030) und dem RCA-2N3055 als einzigem Längstransistor aufgebaut ist. Be¬ handelt werden im Detail Schal¬ tungsbeschreibung, Betriebspara¬ meter, Spezifikationen aller Bau¬ elemente sowie Empfehlungen für den Entwurf und praktischen Aufbau. Weiter sind in dem Be¬ richt Hinweise über thermische Ermüdung und Bestimmung der zulässigen Betriebsbereiche von Leistungstransistoren enthalten. Abschließend werden Oimensio- nierungsgrundlagen zum Ent¬ wurf von Varanten der erläuter¬ ten Stromversorgungen gegeben. Der englischsprachige Applikati¬ onsbericht umfaßt zwölf Seiten. Er wird kostenlos abgegeben. Information: A. Neye, 2085 Quickborn/Hamburg.
Applikationsbericht über den
Einsatz von Triacs in Leistungs¬
schaltanwendungen
Der RCA-Applikationsbericht ST-4479 hat auf neun Seiten die Einsatzmöglichkeiten von Triacs in Leistungsschaltanwendungen zum Thema, in denen bisher als Schaltelement hauptsächlich Re¬ laisverwandt wurden. Gegenüber Relais weisen Triacs die nach¬ stehenden Vorteile auf: längere Lebensdauer, höhere Zuverlässig¬ keit, minimale IlF-Störspannun- gen, keine durch Spulenindukti¬ vität beim Ein- und Ausschalten erzeugten Überspannungen und nicht zuletzt eine erhebliche Platzeinsparung. Der Applikationsbericht behan¬ delt eingangs die wesentlichen Merkmale von Triacs und dem integrierten Nullspannungsschal¬ ter CA3059 von RCA. Es folgen Betrachtungen über den Über¬ gang von logischen Steuerungen auf die Lasten mittels Triacs und dem Nullspannungsschalter. Zur Erläuterung einer Maschinensteu¬ erung dient als Beispiel eine Stanzmaschine mit einstellbarem Vorschub. Eingehende Unter¬ suchungen über das Kommutie¬ rungsverhalten sowie Beschrei¬ bungen über die 400-Ilz-Anwen- dung in der Flugzeugelektronik schließen den kostenlos erhält¬ lichen Applikationsbericht in englischer Sprache ab. Der Be¬ richt ist erhältlich von Alfred Neye, Hamburg.
"Bauelemente '72" von der
Firma SASCO
Manche Bauelemente sind in normalen Handel und auch bei den üblichen Halbleiter-Sorti¬ mentern nicht oder nur sehr schwer erhältlich, ln diesem Fall ist es für den Anwender emp¬ fehlenswert, sich an einen Distri¬ butor zu wenden. Ein solcher ist die Firma Sasco in 8011 Putzbrunn bei München, Her¬ mann Oberth-Str. 16. Diese Fir¬ ma liefert speziell kleine und mittlere Stückzahlen und auch Einzelstücke bei äußerst umfang¬ reichem Angebot. Der Sorti¬ mentskatalog "Bauteile ’72” ist soeben erschienen und kann bei der oben genannten F irma gegen eine Schutzgebühr von DM 6,50 bezogen werden.
Komponenten
COS/MOS-Uhrenschalt kreise
Speziell für batteriebetriebene Armbanduhren,Großuhren, di¬ gitale Uhren und Autouhren sowie für Zeitgeber eignen sich die mit einer Speisespannung von 1,1 bis 4 V arbeitenden COS/MOS-Uhrenschaltkreise TA 6151 und TA 6152 (Ent¬ wicklungsbezeichnungen). TA 6151 ist ein universeller Schaltkreis mit 21 Binärstufen, 2 rückstellbaren Binärstufen, 2 Ausgangstreiber-Invcrtern und einer Reihe von Eingangs¬ invertern zur Verwendung in Quarz- oder RC-Oszillatoren. Die zwei rückstcllbaren Flip¬ flopstufen dienen zur konden¬ satorlosen Impulsformung des Ausgangssignals. Die zwei Ausgangs-Treiberin¬ verter gestatten die Ansteue¬ rung des elektromechanischen Wandlers oder externer bipo¬ lar Transistoren im Gegentakt¬ oder Einphasenbetrieb. Information durch: A. Neye GmbH, 2085 Quickborn-Hamburg, Schillerstraße 14.
Testplatten
Die Firma D1MF.G Schmitz KG, Viersen, bringt eine neue Test¬ platte heraus. Zu der kleinen Testplatte, die aus 6 Stück Fassungen 16 Pin und 120 Buchsen besteht ist jetzt eine große Testplatte mit 8 Stück Fassungen 16 Pin, 2 Stück Fassungen je 24 Pin, 2 Stück Fassungen 8-polig für OP-Verstärker und Transistoren TO 5 und 234 Buchsen heraus¬ gebracht worden. Beide Testplatten sind in einem Kunststoffgehäuse untergebracht und mit 2 mm Flachbuchsen ausgestattet. Mit der kleinen so¬ wie der großen Testplatte kann man schon recht komplexe Schaltungen aufbauen. Der große Vorteil ist, daß man diese Testplatten mit Feder¬ steckerkabel beliebig stecken kann ohne jede Lötarbeit. Preis der kleinen Testplatte DM 73,-, der großen Testplatte bei DM 120, , incl. Mehrwertsteuer. Information durch DIMEG Schmitz KG, 406 Viersen 1, Löh Straße 4-6.
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Neue Infrarot-Emitter von GE.
Die Firma GE erweitert ihre Serie der Infrarot-Emitter um die Typen SSL-54, SSL-55B und SSL-55C. Die Emitter-Abmessungen, die bei den bisher bekannten Ty¬ pen 0,025 x 0,025 Zoll betru- wurden auf 0,020 x 0,020 Zoll reduziert. Daraus resultiert, daß diese Typen nur mit klei¬ neren Impulsspitzenströmenbe- trieben werden dürfen. Da dgr Emitter jedoch mit einer Epo¬ xydharzlinse versehen ist, die die optische Anpassung von GaAs zur Luft verbessert und damit die Ausgangsleistung er¬ höht, und da außerdem ein Reflektor hinter dem Chip an¬ gebracht ist, welcher ca. 50 % der Energie innerhalb eines Winkels von 10° bündelt, er¬ reicht man vom Detektor her gesehen höhere Ausgangsleis¬ tungen bei kleineren Impuls¬ spitzen- bzw. Gleichströmen. Die Emitter sind in einem mo¬ difizierten TO-46-Gehäuse mit Luise untergebracht und als Sonderformen auch mit flach¬ em Fenster, ohne Linse oder mit ahnehmbarer Kappe liefer¬ bar, so daß z.B. auch Appli¬ kationen mit Lichtleitern mög- sind. (Alfred Neye)
Bildverstärker-Vidikon mit Si¬
liciumtarget.
Die gleiche Röhre, wie sie in der Apollo-15-Kamera verwen¬ det wurde, bietet RCA nun¬ mehr unter der kommerziellen Typenbezeichnung 4804 in vier verschiedenen Ausführungen an. Die sehr hohe Empfind¬ lichkeit und die durch das Si¬ liciumtarget bedingte geringe Trägheit sind neben der hohen Einbrennfestigkeit hervorstech¬ ende Eigenschaften dieser Röh¬ ren. Dort wo höchste Emp¬ findlichkeit gefordert wird (er¬ kennbare Bilder lassen sich selbst noch unter nächtlichen Bedingungen erzielen), ist der Einsatz dieser Röhre gerecht¬ fertigt. Der Preis dieser 2.- Wahl-Ausführung mit höherer zulässigen Fleckenzahl liegt der¬ zeit bei ca. DM 14.000,-. Ein ausführliches Datenblatt gibt alle für die Beurteilung notwen¬ digen technischen Daten und Diagramme wieder und ist auf Anfrage kostenlos erhältlich. (Alfred Neye).
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HMK 4 Magnetisches Subminiatur-Mikrofon. Impe danz 150012,M.: 13x 10 x 4 mm. Gew. 2 g 15,90 dito, HMK 3, Imp. 1500 12, M.: 19 x 13 x 9 mm. Gew. 4 g 11,90 dito, HKM 15, mit Krawattenhalter, Clips u. An¬ schlußschnur 12,50
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27,50 STV 2 Stereo-Verstärker, bringt Schallplatten-Stereo-Wieder gäbe in bester Qualität u. Zimmerlautstarke. Erweitert jeden Plattenspieler m. Kristall od. Keramiksystem zur Phonoan- | läge. Benötigt werden 2 Potis u. 2 Lautspr., Ug 6 V 26,50 i VG 10 2-W-NF-Endstufe, als Kontrollendst. in Mischpulten, nur f. Akkus o. Netzteil, Emg, 1 Vss/150 12, Ausg. 8 £2/2 W, UB 9 V/0,55 A 13,50 MY 11 Elektron. Taktgeber, einstellb. v. 40-280 Schlage p. Mm , Lautspr . 8 12, Ug 6 V/0,1 A 9,50
SR 12 Alarmsirene/Lichtschranke, gibt 1000 kHz Alarmton ab. Lautspr. 8 12, UB 6 V (0.9 V) 13,50 AB 13 Alarmsirene/Feuerwächter, gibt 1000 kHz Alarmton ab. Lautspr.-Anschi. 8 12. Ug 6 V 12,50
, Betriebsbereiter Baustein
Lichtorgel LM 2000, 1 Ka¬ nal, 2000 W, im Gehäuse, kpl. mit Regler, Anschlu߬ kabel, Steckdose u. Laut¬ spr.-Anschi., M.: 78 x 160 x 75 mm 79. -
Pausenkanal-Lichtorgel LM 2002, 1 Kanal m. 2000 W. der 2. Kanal (Pau senk.) mit 1000 W. Durch Gegentaktschaltung leuch¬ ten b. Erlöschen d. 1. Ka- nalsdie Lampen d. Pausenk. autom. auf. Im Geh. m. Regler, Anschi.-kabel, 2 Steckdosen u. Lautsprecher-
180,-
3-Kanal-Lichtorgel LMB 3450, mit Kurzschlußsiche¬ rung u. Aussteuerautom., 3 Kanäle a 450 W (b. Vor¬ schalten v. Gluhlamp. b. 750 W), f. Baßfrequ. bis 300 Hz, mittl. Frequenzen 300 Hz 1 kHz, hohe Frequ. 1,1-4 kHz, M. 180 x 110 x
109,50
CTR-Vielfachmeßgerät HM 13/2 mit Spiegelskala u. Überlastungsschutz, 20.000 12/V - 10.000 12/V ~. DC: 0,6-3-12-60-300-1200 V, AC: 6-30- 120-300-1200 V, R: 8-80-800 kH; 8 Ml2, dB: -20 bis +63 fbis 7 kHz) M.: 148 x 95 x 43 mm. Gew.: 435 g. Zubeh.: 2 Pruf- schn., Batt.-Satz 48,50 Ledertasche 7,50
CTR-Universalmeßgerät VM 9, mit Spie¬ gelskala u. Überlastungsschutz. Eine neue Konstruktion auf dem Gebiet der Viel¬ fachmeßgeräte, umschaltbarer Innenw. V-A, 46 Meßbereiche.
DC: 25 kS2/V. 0-250 mV bis 1000 V, 50 k!2/V, 0-125 mV-500V. AC: 2,5 k!2/V, 0-1000 V, 5 kl2/V, 0 1.5 500 V. DC: 0 bis 50 /JA. 0-5-50-
500 mA, 0-10 A bei V-A, 0-25 /lA, 0-2,5-25-250 mA, 0-5 A.
2 R: 0-10 kft, 0-100 k!2, 0-1 M£2, 0-10 Ml2. Dezibel: -20 bis + 81,5 dB in 10 Ber. M.: 115 x 60 x 150 mm. Gew. 580 g. Prufschnure und Batteriesatz 74,50 Ledertasche 12,95
^ J CTR-Multitester HM 500, m. Spiegelska-
_^ I la u. Überlastungsschutz
j ^ | 100.000 12/V =, 10.000 12/V ~.
Ä f DC: 0-0,6-3-12-60-300-600 1200 V ^ I AC: 0-6-30-120-300-1200 V
DC: 0-12-300 jXA; 0-6-60-600 mA; 0-1 2A, AC : 0-12 A
nkw« R: 0-20-200 kf2; 0-2-20 Ml2 • ’V Dezibel 20 bis +46 dB (in 5 Ber).
Maße: 180 x 138 x 64 mm; Gew.: 1000 g. Meßkabel m. Prufspitz. u. Batt.-Satz 129,50 Ledertasche 12,95
e-*---» ITT TV Stabgleich richter, Ausführung
D = m. Drahtanschluß, K = m. Kappenanschluß Ausführung St. 10 St. a lOOSt.a
TV 6,5-6 K 50 D 1,95 1,65 1,35 TV 9-7 K 60 D 2,40 1,95 1,60 TV 11 6 K 70 D 2,75 2,30 1,80 TV 11-11 K 70 D 2,95 2,50 1,95 TV 18-10 K 70 K 3,95 3,35 2,75 TV 20-10 K 80 K. 4,50 3,75 3,15
e m * • * \
richter für gedruckte Schaltung * = mit langen Enden
M 30 C 350-1 • M 60 C 200 1 M 90 C 40-1
St. 10 St. a 100 St. 0,95 0,70 0,50 1,20 0,90 0,70 1, - 0,75 0,55
B 30 350 0,95 0,80 0,65 B 30 500 1,10 0,95 0,75 B 30 700 1.35 1.15 0,95
SEL Selen-Gleichrichter Platt.-Zahl Plattengröße
B 20/15-13 B 25/20-2.2 B 25/20-24 B 50/40-5 AV B 225/180-84
125 x 125 mm 33 x 50 mm
100 x 200 mm 62 x 100 mm 20 x 20 mm
Vers per NN nur ab Lager Hirschau, Mmdestauftrage 10. - Aufträge unter 2U. Aufschlag 2, , Auslandsaurtrage unter 50, Aufschlag 3. , unter 30. nicht möglich. Katalog gegen 2,50 in Briefmarken. Bei Auftragserteilung ab 25, - (Ausland ab 35, ) wird Schutzgebuhr mit 1,50 vergütet. Postscheckkonto Nürnberg 61 06
CONRAD 8452 Hirschau/Bay., Fach El Ruf 0 96 22/2 22
Filiale Nürnberg, Leonhardstraße 3 - Ruf 26 32 80
Elektor Januar 1972 167
balli - Hamburg balü - Hamburg balli - Hamburg
TRANSISTOREN 1-9
AC 117 K 1,75 AC 121 0,75 AC 122 0,85 AC 125 0,60 AC 126 0,75 AC 127 1,15 AC 128 1,05 AC 132 0,85 AC 151 0,55 AC 151 V 0,55 AC 151 VI 0,65 AC 151 Vr 0,70 AC 152 0,90 AC 152 V 0,95 AC 153 1,05 AC 153 K 0,75 AC 153 V 1,25 AC 175 1,45 AC 176 1,10 AC 187 K 1,10 AC 188 K 1,10
BC 107 A BC 107 B BC 108 A BC 108 B BC 108 C BC 109 B BC 109 C BC 140 BC 140.6 BC 140.10 BC 140.16 BC 141 BC 141.6 BC 141.10 BC 141.16 BC 147 BC 147 A BC 147 B BC 148 BC 148 A BC 148 B BC 148 C BC 149 BC 149 B BC 149 C BC 157 BC 157 A BC 158 BC 158 A BC 158 B BC 159 BC 159 A BC 159 B BC 160 BC 160.6 BC 160.10 BC 160.16 BC 161 BC 161,6 BC 161.10 BC 161.16
1,95 1,90 3,10 3,05 1,95 1,85 2,40 2,35 2,30 2,20 2,20 2,10 2,65 2,60 2,65 2,60 2,15 2,10 2,15 2,10
2,95 2,85 2,95 2,85
1.50 1,45 2.50 2,45 0,80 0,75 0,85 0,80 0,85 0,70 0,85 0,70
2,40 2,30 3,10 2,95 2.65 2,55 3.10 2,95
3.65 3,40 4.10 3,95 6.95 6,50 3,30 3,10 5.95 5,50 4,45 4,10
7,85 7,20 7,20 6,86
0,50 0,45 0,50 0,45 0,50 0,45 0,50 0,45 0,50 0,45 0,50 0,45 0,50 0,45 1,45 1,40 2,40 2,20 2,40 2,20 2,40 2,20 1,55 1,50 3,30 3,10 3,30 3,10 3,30 3,10 0,60 0,55 0,65 0,60 0,65 0,60 0,60 0,55 0,60 0,55 0,60 0,55 0,60 0,55 0,60 0,55 0,65 0,60 0,65 0,60 0,45 0,40 0,75 0,70 0,45 0,40 0,70 0,65 0,70 0,65 0,65 0,60 0,85 0,80 0,85 0,80 1,75 1,70 2,95 2,75 2,95 2,75 2.95 2,75 1.95 1,90 3.95 3,65 3,95 3,65 3,95 3,65
BC 170 A BC 170 B BC 170 C BC 171 A BC 171 B BC 172 A BC 172 B BC 172 C BC 173 B BC 173 C BC 174 A BC 174 B BC 177 BC 177 B BC 178 BC 178 B BC 179 A BC 179 B BC 181 BC 182 BC 182 A BC 182 B BC 183 BC 183 A BC 183 B BC 183 C BC 184 BC 184 B BC 184 C BC 190 A BC 190 B BC 200 BC 204 BC 204 V BC 212 BC 212 A BC 212 B BC 213 BC 213 A BC 213 B BC 213 C BC 214 BC 214 B BC 214 C BC 223 BC 224 BC 231 A BC 231 B BC 232 BC 232 A BC 232 B BC 250 A BC 250 B BC 250 C BC 251 A BC 251 B BC 251 C BC 252 BC 252 A BC 252 B BC 252 C BC 253 A BC 253 B BC 253 C
BF 224 BF 225 BF 232 BF 244 BF 245 BF 245 A BF 245 B BF 245 C BF 246 BF 246 A BF 246 B BF 246 C BF 247 BF 247 A BF 247 B BF 247 C BF 167 BF 173 BF 177 BF 178 BF 179 BF 179 A BF 179 B BF 1 79 C BF 184 BF 185 BF 194 BF 195 BF 196 BF 197 BF 200
2 N 1613 2 N 1711 2 N 1893
1,45 1,25 1,90 1,85 1.90 1,85 2,25 2,05 3.90 3,65
1,15 0,95 1,30 1.10 1,85 1,75 2,10 1,95 1,95 1,85 2,10 1,95 2,10 1,95 2,10 1,95 2,90 2,70 2,90 2,70 2,90 2,70 2,90 2,70 3,40 2,95 3,40 2,95 3,40 2,95 3,40 2,95 1,05 0,95 1,05 0,95
0,95 0,85 0,95 0,85 0,95 0,85 0,95 0,85 0,95 0,85 0,95 0,85
0,65 0,60 0,55 0,95 0,90 0,85 1,95 1,85 1,75
2 N 2218 2 N 2218 A 2 N 2219 2 N 2219 A 2 N 2646 2 N 2904 2 N 2904 A 2 N 2905 2 N 2905 A 2 N 2906 2 N 2906 A 2 N 2907 2 N 2907 A 2 N 3053 2 N 3054 2 N 3055
OA 90 OA 91 OA 95 1 N 4001 1 N 4002 1 N 4003 1 N 4004 1 N 4005 1 N 4006 1 N 4007 1 N 914 1 N 4148
LINEARE ICs TAA 263 4, TAA 293 4, TAA 300 4, TAA 310 3, TAA 320 2, TAA 350 5, TAA 435 4, TAA 450 4, TAA 550 1, TAA 560 5, TAA 580 6, TAA 640 5, TAA811 15, TAA 840 4;
uA 709 T099 fJA 709 DIL fjA 723 T099 A/A 723 DIL fJA 741 T099 UA 741 DIL /iA 741 DIP UA 748 T099 (JA 748 DIL UA 748 DIP NE 550 T 100 NE 550 DIL
1-9 10-99 ab 100 1,35 1,30 1,25 1,50 1,45 1,40 1,50 1,45 1,40 1,50 1,45 1,40 3,65 3,45 3,25 1,50 1,45 1,40 1,85 1,70 1,50 1,50 1,45 1,40 1,85 1.70 1,50 1,35 1,30 1,25 1,50 1,45 1,40 1,50 1,45 1,40 1,65 1,60 1,55 1,50 1,35 1,30 4,50 4,45 4,20 2,50 2,25 1,95
0,45 0,42 0,40 0,55 0,60 0,47 0,50 0,45 0,42 0,27 0,24 0,22
0,35 0,32 0,28 0,45 0,40 0,35 0,65 0,60 0,55 0,85 0,80 0,75 1,20 1,10 1,05 0,90 0,85 0,80 1,10 1,05 0,95 1,20 1,10 1, -
1,85 1,75 1,65 0,75 0,70 0,65 0,75 0,70 0,65 0,95 0,90 0,85
0,27 0,25 0,22 0,27 0,25 0,22 0,30 0,27 0,24 0,30 0,25 0,22 0,40 0,30 0,22 0,40 0,30 0,22 0,40 0,35 0,31 0,45 0,40 0,35 0,45 0,40 0,35 0,55 0,50 0,45 0,15 0,12 0,09 0,10 0,08 0,07
4,40 3,90 4,40 3,90 4,40 3,90 3,85 3,50 2,20 2,10 5,30 4,80 4,40 3,95 4,40 4,20 1,25 1,15 5.20 4,90 6.20 5,70 5.20 4,90
14,95 13,50 4,70 4,45
5,80 5,10 5.40 5,15 2.40 2,15 2,40 2,15 2,40 2,15 2,40 2,15
2,40 2,15 5,95 5,40
Ziffern-Anzeige-Röhre Typ CD 66 A Ziffern 0-9 und Punkt, 16 mm Ziffernhöhe / DrahtansChluß Ua 170 V/1,5-3 mA
1 St. 11,95 DM 10 St.. 105,- DM
DIGITALE IC's TTL FAN OUT 1
SN 7400 N SN 7401 N SN 7402 N SN 7403 N SN 7404 N SN 7405 N SN 7407 N SN 7408 N SN 7409 N SN 7410 N SN 7413 N SN 7413 N * SN 7420 N* SN 7425 N SN 7430 N SN 7432 N SN 7440 N SN 7441 N SN 7442 N SN 7442 N* SN 7445 N SN 7446 N SN 7446 N* SN 7447 N SN 7448 N SN 7450 N SN 7451 N SN 7453 N SN 7454 N SN 7460 N SN 7470 N SN 7472 N SN 7473 N SN 7474 N SN 7475 N SN 7476 N SN 7480 N SN 7481 N SN 7482 N SN 7483 N SN 7484 N SN 7484 N* SN 7485 N SN 7486 N SN 7490 N SN 7491 N SN 7492 N SN 7493 N SN 7494 N SN 7495 N SN 7495 N* SN 7496 N SN 7496 N* SN 74100 N SN 74100 N* SN 74104 N SN 74105 N SN 74107 N SN 74107 N* SN 74121 N SN 74122 N SN 74122 N* SN 74141 N SN 74145 N SN 74150 N SN 74150 N* SN 74151 N SN 74151 N* SN 74153 N SN 74153 N* SN 74154 N SN 74154 N* SN 74155 N SN 74155 N * SN 74156 N SN 74156 N* SN 74190 N SN 74190 N‘ SN 74191 N SN 74191 N* SN 74196 N SN 74196 N'
10-99 ab 100 0,80 0,75 0,80 0,75 0,85 0,80 0,90 0,85 0,95 0,90 0,90 0,85 3,45 2,95
0,90 0,85 1,85 1,70 2,75 2,55 0,90 0,85 1,60 1,55 0,90 0,85 1,85 1,65
5,40 4,95 7,10 6,60 8.95 7,95 7.95 7,30 9.95 9,50 6,50 5,85 7,80 7,10 0,90 0,85 0,90 0 0,85 0,90 0,85 1,20 1,10 1,05 0,95
2,35 2,05 2,40 2,10 3.50 3,10 2.40 2,10 2.95 2,65 5.10 4,70 5,20 4,95 6,70 5,95 5.50 4,95 8.40 7,80 8,85 7,95 2.10 1,95 3.50 3,10 6,30 5,80 3.95 3,60 3.95 3,60 6.95 6,40 4.50 4,20 5.80 5,40 8.80 8,25 8.95 8,65 8,75 7,95 8.95 8,50 4.40 3,95 4.50 3,95 2.95 2,65 3.50 3,20 2.50 2,20 , 3.50 3,20 4,45 4,20 5.40 4,80 7.95 7,40
13.20 11,80 14,60 13,90 5.95 5,50 6.50 6,20 5,40 4,85 5,95 5,50
11.20 9,60 12,95 10,95 5,95 5,40 6,50 5,95 5,95 5,40 6.50 5,95
11,50 10,50 12,95 12,50 11,50 10,50 12,95 12,50 8.50 7,95 9.50 8,90
bei den mit einem Stern versehenen Typen handelt es sich um TEXAS- Typen.
Alle Typen 1. Wahl.
Netztrafo passend zu Ziffern-An- zeige Röhren-Typ 113 prim. 220 V (Kern M 55) sek. 170 V 20 mA/10 V, 1 A 9,95 DM
VALVO ZM 1000 R Sockel für ZM 1000 ....
14,50 DM 0,95 DM
IC-Sockel 1 St. 10 St. 100 St 14 polig 0,60 5,50 52,00 16 polig 0,65 6,20 59. — •
Isolierkörper: Makrolon/Kontakt- feder: Gabelfeder (3punkt) 5 (1 hartversilbert.
168 Elektor Januar 1972
balU - Hamburg balü - Hamburg balü - Hamburg
HAMEG-Oszillographen Eine Klasse für sich
• 1 ~ Deutsches Qualitätserzeugnis - a ,,j5' 0' 6 Monate Garantie - einwand
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0 0 s UNIVERSAL- I pOSZILLOGRAPH "HM 107"
▼ 1# : Kleines modernes Gerät für den \, * % ^ I - Einsatz auf allen Gebieten der >:~^ i_m-j Elektronik Teiltransistorisiert,
gedruckte Schaltung. Techn. Daten: V-Verstärker, Frequenzbereich 3 Hz bis 4 MHz, -3 dB, max. Empfindlichkeit 50 mV«/ cm, X-Verstärker, Frequ.-Ber.: 2 Hz-1 MHz, -3 aB max. Empfindlichk. ca. 1 V«/cm. Horiz. Ablen¬ kung 10 Hz bis 500 kHz, Synchronisation int., ext. regelbar, Bildröhre DG 7-32 mit Ua = 600 V ECC 88, 2 x ECC 85, EC 92, EZ 80, Netz 220/ 240 V, Maße: 160 x 203 x 240 mm. Für Bastler und Amateure wird der HM 107 auch als Bausatz geliefert. Das Chassis ist bereits mon¬ tiert, so daß nur Drähte und Bauelemente einge¬ lötet werden müssen. Preis des fertigen HM 107/7. DM 421, — Bausatz, mit Anleitung, Transistoren, jedoch ohne Röhren. DM 244, —
..Breitband Oszillograph HM 207/3
iVolltransistorisiert,Gleichsparv -;V' 0 i nungsverstärker, Nachfolger
« _ >desbewährten HM 108. Ein Ge- 9 rät für den fortgeschrittenen
w 0 ■. t Amateur. Geeignet für Elek- • Wk 00 Ar‘ tronik- und Fernsehservice. * ™ W Technische Daten: Y-Verstär-
• Ö» * W ker, Frequenzbereich 0-7 MHz, ----3 dB, max. Empfindlichkeit:
50 mVss/cm, Eingangsteiler 12stellig, cal. X-Ver- stärker: Frequenzbereich 3 Hz-1 MHz, -3 dB, max. Empfindlichkeit 250 mVSs/cm. Horiz.-Ablenkung: 10 Hz bis 500 kHz. Linearitätsfehler max. 5%, Synchronisation int., ext. ±. Synchronbereich 10 Hz bis 10 MHz. Rücklaufaustastung, Netz 110/ 220 V, ca. 25 VA, Maße: 160 x 203 x 240 mm, Gewicht ca. 5 kg. Bestückung: 21 Transistoren + Strahlr. 7-32 mit Ua = 700 V. Preis für HM 207/3 kompl. mit Anleitung
DM 555, —
_^ S\,0 £ TRIGGER | # Oszillograph HM 312/4
1 Triggerbarer Breitband - Oszil- i ^ lograph, volltransistorisiert,
| * hohe Empfindlichkeit und re 4 •• «t 0 A lativ große Meßgenauigkeit. ~ — WM- / 13-cm-Strahlröhre mit Recht
! tp' B + |j|/ eckblende 8 x 10 cm, helle • A, pr starkes Bild. Auch mit Nach ----:y leuchtschirm lieferbar. - Ver wendbar auf allen Gebieten der Elektronik einsch der Farbfernsehtechnik. Techn. Daten: Y-Verstär ker, Frequenzbereich 0-10 MHz (-3 dB), max. Emp findlichkeit 6 mVss/cm. Anstiegszeit ca. 20 ms Eingangsteiler 12stell. cal. / X-Verstärker, Frequ Ber.: 0-1 MHz (-3 dB), max. Empfindlichkei 0,25 Vw/cm. Zeitablenkung, Generator getriggert 11 Stufen grob und 3 : 1 fein regelbar. Ablenkbe reich 0,3 [ds bis 0,1 sec/cm. Auflösung, gedehnt 0,15 jUs/cm, Ausgang für Kippamplitude ca. 5 Vss Triggerbereich 1 Hz bis 10 MHz, ± und ext. Stell, autom. Triggerung, Triggerniveau einstellbar, Be stückung; 14 Dioden, 2 Sig.-Gleichrichter, 1 Selen 34 Transistoren, 1 integr. Schaltkreis. Strahlr D 13-480 GH, Planschirm, mit Ua = 2 kV, Wechsel Spannung 110/220 V, ca. 44 VA, Maße: 216 x 289 x 355 mm, Gewicht: ca. 10 kg. Preis des Oszillographen HM 312/4 DM 976, —
HAMEG-ZUBEHÖR (Testköpfe und Meßkabel): HZ 30 Teilerkopf 10 : 1 . DM 26,50 HZ 31 HF-Tastkopf . DM 26,50 HZ 32 Meßkabel m. 2 B.-Stecker. DM 22,- HZ 33 Meßkabel m. 1 HF-Stecker
UG 260 . DM 22,- HZ 34 Meßkabel m. 1 HF-Stecker
PL 259 . DM 22,-
TELMAR 10-Transistor-Gerät 2-Kanal (1 Kanal bequarzt), stabiles Me¬ tallgehäuse, große Reichweite
per Stück nur DM 89,50
MIDLAND 1-W-Funksprechgerät, 11 Transistoren, 2- Kanal (1 bestückt), Rufton/Rauschsperre
per Stück nur DM 134,50
Flachbahnregler SHARP CBT 27
Neuesfe Ausführung Kunststoffgehäuse, leichte Funksprechgerät mit FTZ-Prüfnummer Montage durch eingelegte M-3-Muttern, durchi neu- n Transistoren, 100 mW, Rauschsperre artige Konstruktion lassen sich mehrere Flachbahn ct;w«L nur nmi 197 nn artige Konstruktion lassen sich mehrere Flachbahn¬ regler alseine Einheit zusammenstecken. Die Regler werden mit Knopf geliefert.
Lieferbar in folgenden Werten: 10 kl2, 25 k£2, 50 k!2, 100 k£2, 250 k£2 500 k£2, 1 MlZ, in Lin. und Log. per Stück nur DM 2,95
Jetzt auch in Stereoausführung lieferbar. Gleiche Abmessung wie Monoregler. Lieferbar in gleichen Werten wie Mono. Preis per Stück DM 5,95
Silberne Metallskala für Regler DM 0,95
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30-W-Baß-Lautsprecher
Leistung: 30 W. Freauenz: 30-7.000 Hz. Eigenresonanz: 45 Hz. Impedanz: 5 £2. Größe: 270 mm. Fabrikat: HECO. HR 270 Spezial. Spezialausführung mit
imprägnierter Sicke und Kalotte, besonders starker Magnet. Bestens geeignet für Instrumental-Gesangs¬
oder Rhythmus-Boxen DM 39,95
TEKO-ALUMINIUM-K LEINGEHÄUSE § Für den Bau von elektronischen Geräten, sehr saubere hochwertige Verarbeitung. Alu, 1 mm stark, gebeizt. Bodenteile mit U-Profildeckel und Montageschrauben. Abmessungen in mm (Länge x Breite x Höhe) |
Modell Maße Preis 1 A 72 x 37 x 28 DM 2,30
> 2 A 72 x 57 x 28 DM 2,55 \N/I 3 A 72 x 102 x 28 DM 3,10
/ 4 A 72 x 140 x 28 DM 3,65 \ 1 B 72 x 37 x 44 DM 2,30 \« / 2 B 72 x 57 x 44 DM 2,55 \J/ 3 B 72 x 102 x 44 DM 3,10
4 B 72 x 140 x 44 DM 3,65
TEKO-METALL-KLEINGEHÄUSE, Serie CH Gehäuse aus 1 mm starkem Eisenblech. Das Ober¬ teil ist Bßau lackiert. Die Montageschrauben liegen dem Gehäuse bei.
Modell Maße Preis CHI 60 x 120 x 55 DM 4,65
^ Z *-- J CH 2 122 x 120 x 55DM 6,55 ^ CH 3 162 x 120 x 55DM 7,95
CH 4 222 x 120 x 55DM 8,95
TEKO-METALL KLEINGEHÄUSE, Serie BC Gehäuse aus 1 mm starkem Eisenblech. Das Ober¬ teil ist Beige lackiert. Das Chassis ist feuerverzinkt. Montageschrauben liegen bei.
——- Modell Maße Preis
---BC 1 60 x 120 x 90 DM 4,95 BC 2 120 x 120 x 90 DM 6,85
K BC 3 160 x 120 x 90 DM 7,35 —W BC 4 220 x 120 x 90 DM 8,95
hJfc H ECO-Klein-Lautsprecher
MW "I \ 1 Watt - 5 Ohm - 0 65 mm |Lfc I 1 Stück DM 1,95 VsJM 1 Karton(9 Stück) DM 15,95
per Stück nur DM 127,50
Hi-Fi-Stereo-Kopfhörer Impedanz 8 H (20-16.000 Hz), weiche Ohrpolster, Klinkenstecker nur DM 13,95
Ein Beweis unserer Preiswürdigkeit!
Industrie-Restposten
6-W-Auto-Stereo-Lautsprecher, 4- 6 il, mit Klebemanschette (170 x 170
i mm) und Abdeckgitter 180 x 123 mm. I ISt. 9,95 10 St. 89,50 100 St . 795,-
5- W-Oval-Lautsprecher (155-105 mm) mit'Holzschallwand und Ziergitter, 4-8 i2, Kanel-Montagezubehör usw. ISt. 9,50 10 St. 84,50 100 St . 750,-
Lautsprecherkabel, 2x 0,75, mit Kennmelder, in den Farben: weiß, elfenbein, grau, schwarz, transpa¬ rent, grün, 50-m-Ring . DM 12,95
Stereo-Mischpult * * T Transistorisiert, 5 Eingänge, 4x Micro- ^^^^^JMono oder 2x Stereo, Ix Stereo-Platten-
Spieler magn., alle auf Eingänge umschalt- bar von hoch- auf niederohmig, neueste Flachbahnregler, DIN-Buchsen
DM 139>50 W/MMMm Impuls-Zähler, 220 V, 50 Hz 6stellig,
Maße 45 x 35 x 65 mm DM 9,95
Amphenol-Steckerleiste für Printplatten, 12pol., Länge
Hi-Fi-Stereo-Box, 10 W Speziallautsprecher in ansprechender Holzbox mit Stoffbespannung. Frequenz 40-16.000 Hz, Impedanz 8 \ L, Maße 155 x 230 x 127 mm.nur DM 26,50
ELAC Phonomotor MOW 8 MjM aus Hi-Fi-Plattenspieler, 220 V ^ f
nur DM 4,95
Mallorv Compact-Kassetten 1. Qualität
rW ' TVn C 60 . nur DM 2,75 I • • • . C 90 . nur DM 3 95
c 120. nur DM 5,50
ACHTUNG! Original-Röhren
1. deutsches Markenfabrikat, 1/2 Jahr Garantie
DY 802 3.15 EF 80 2,75 PCF 80 3,75 EABC 80 2.70 EF 85 2,80 PCF 82 4,15 EBF 89 2,95 EF 86 3,15 PCF 802 4,40 ECC 81 3,15 EF 183 3,55 PCL 82 4,35 ECC 82 2,95 EF 184 3,55 PCL 86 4,15 ECC 83 2,80 EL 84 2,70 PCL 805 4,75 ECC 85 3,10 EL 95 2,75 PL 36 6,40 ECH 81 3,20 EY 86 3,10 PL 504 6,95 ECH 83 3,60 PC 86 4,70 PFL 200 5,90 ECH 84 3,55 PC 88 5,25 PY 83 3.35 ECL 82 4,25 PC 92 2.15 PY 88 3,95 ECL 86 4,20 PCC 88 4,60 PY 500 7,50
t>alü electronic 2 Hamburg 1 . Burchardplatz 1 . Chilehaus B . Telefon 330935-37 . Telex 2 161 373 Sämtliche Preise verstehen sich einschließlich Mehrwertsteuer. Versand erfolgt per NN, das Angebot ist freibleibend, kein Versand unter 20, — DM.
Amtron-Information Nr. 4
Wir stellen vor:
Vier weitere Geräte aus
dem umfangreichen Amtron-Bausatz-Programm
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DM 48.60
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6-W-Verstärker mit integriertem Schaltkreis
Ein formschöner Miniaturverstärker für Anwendung
im NF Bereich mit einer max. Ausgangsleistung von 6 W. Der Bausatz enthält zwei Flachbahnregler für
Tonblende und Lautstärke und ist mit einer in¬ tegrierten Schaltung bestückt.
DM 76,80
UK 110/A
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...
5 + 5 W-Stereoverstärker
Dieser Stereoverstärker mit einer Leistung von
5+5 W ist besonders als Verstärker für Platten¬
spieler gedacht, kann jedoch auch wirkungsvoll
für die modernen Stereokassettengeräte eingesetzt
werden.
DM 72,80
UK405/A
W • : • • v *J
Signalverfolger
Ein Gerät zur Fehlersuche bei Rundfunk- und
FS Empfängern. Das Gerät besitzt dazu zwei Tast¬ köpfe, von denen der eine für HF und der andere
für NF gedacht ist. Die max. Empfindlichkeit
beträgt 3 mV. Stromversorgung über zwei 4,5-V-
Batterien.
Auf Wunsch kann mitgeliefert werden. Gehäuse 00 0946-01 DM 5,90
DM 63.50
UK 555
FELDSTÄRKEMESSER
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MHI gmpfinflHichke*!
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Feldstarkemesser für Fernsteuerfrequenzen
Dieser Feldstärkeanzeiger ist für den Frequenzbe¬
reich von 24 bis 32 MHz ausgelegt. Er kann des¬
halb nicht nur für die Anzeige von Frequenzen im Fernsteuerbereich, sondern auch für die Amateur¬ funkfrequenzen im Bereich von 28,5 MHz einge¬ setzt werden.
Außerdem lieferbar: Netzgeräte für Gleichspannung . Leistungsverstärker, Endstufen und Klangreglerbau¬
steine . Zusatzgeräte für Musikinstrumente . FM-Sender . Tuner . Radioempfänger . Vorverstärker .
Meß- und Prüfgeräte . Geräte für Funkamateure . Lichtorgeln . Fernsteuerungsgeräte für Modellbau .
Thyristorzündanlagen.
Preise inklusive Mehrwertsteuer. Fordern Sie unseren Katalog an.
AMTRON ELEKTRONIK GMBH, 563 Remscheid 11, Postf. 11 01 94d ln der Schweiz zu beziehen durch: Ed. Bleuel, Zürich, Agnesstr. 2