Statik 27-15-2347.pdf

Bauherr: Bschen und Runge GmbH & Co. KGHermann-Precht-Str. 128865 Lilienthal

Bauort: Edisonstrae28865 Lilienthal

Ausfhrungsklasse: EXC 2

*2347 01 *

Diese statische Berechnung darf erst nach Prfung durch die

Bauaufsichtsbehrde oder einen staatlich anerkannten

Prfingenieur zur Ausfhrung verwandt werden.

Jede nicht vom Urheber genehmigte Weitergabe sowie Vervielfltigung dieser Berechnung

ist entsprechend Schutzvermerk nach DIN ISO 16016, 2007 - 2012 untersagt.

Diese Berechnung ist nur gltig mit Originalunterschrift in blauer Farbe.

Aufsteller:Dipl.-Ing. Martin Gerken (EWE)

Unterschrift

Datum: 04.05.2015

Auftr.-Nr.: 27/15 /2347

STATISCHE BERECHNUNG

Stahlhallen Janneck GmbH, Zum Gewerbegebiet 23, 49696 Molbergen

Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected]

Inhaltsverzeichnis

Inhaltsverzeichnis 1Berechnungsgrundlagen 2Allgemeine Hinweise 3Lastflle 4Dach- und Wandverkleidung 17Pfettenberechnung 23bersicht 55Materialliste 56Systemeingabe 57Lastflle 75Lastkombinationen 104Ergebnisse 109

Verformungen 109Auflagerreaktionen 110Schnittgren 113Querschnittsnachweis und Stabilittsnachweise EN 1993 129Detaillierte Querschnitts- u. Stabilittsnachweise 132

Konstruktionsdetails 153Nachweise Anschlsse u. Rahmenecken 159Fundamente 175Ausfhrungszeichnungen 187

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Berechnungsgrundlagen

Unterlagen: Zeichnung Hntelmann Ingenieurgemeinschaft vom 19.02.15

Normen: Die zur Zeit gltigen technischen Bestimmungen.DIN EN 1990 Einwirkungen auf TragwerkeDIN EN 1991 LastannahmenDIN EN 1992 Beton und StahlbetonDIN EN 1993 StahlbauDIN EN 1997 Grndung

Literatur: Schneider - Bautabellen fr Ingenieure - 18. AuflageTypisierte Anschlsse im Stahlhochbau nach DIN EN 1993-1-8DIN Taschenbuch 69/1 - Stahlbau 1 - 12. AuflageDIN Taschenbuch 191 - Schweitechnik - 4. Auflage

Programme: Scia Engineer 13.02.2030Frilo Fundament FDFrilo Koppel- und Gelenkpfetten D7Frilo Lasten aus Wind und Schnee LWSLSS Software, KonstruktionssoftwareRUBSTAHL, KonstruktionssoftwareEigene Anwendungen

Baustoffe: Stahl: S 235 nach DIN EN 10025Schrauben: Festigkeitsklasse 4.6 und 10.9Holz: C 24 nach DIN EN 1995:2010Beton: C 20/25 nach EN 1992:2010Betonstahl: B500(A) nach EN 1992:2010

Grndung: Es wird mitteldicht gelagerter Sandboden ohne Grundwassereinfluangenommen, so dass die zulssigen Bodenpressungen nachDIN EN 1997 angesetzt werden knnen. Als maximale Boden-pressung wird 150 kN/m angesetzt.Bei Abweichungen von den oben genannten Annahmen ist der Aufstellerzu informieren und die Grndung neu zu rechnen.

Zur besonderen Beachtung:Lasten infolge Anprall von Fahrzeugen werden nicht bercksichtigt.Ggf. ist ein Anprallschutz bauseits vorzusehen.Auch wenn im folgenden nicht besonders darauf hingewiesen wird,der ausfhrende Unternehmer mu sich genau an die neuestentechnischen DIN und EN - Normen und Bauvorschriften halten.Auf jeden Fall zu beachten sind die bei der Prfung der statischenBerechnung gemachten Auflagen.

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Allgemeine Hinweise

Stahlhalle: Breite: 39,62 m (zweischiffig)Lnge: 45,32 mDachneigung: 10,0 Traufhhe: 4,95 mBinderabstand: 5,00 mKragdach: 3,00 m x 20,0mbest. aus: 8,00 Stck Rahmenbinder

2,00 Stck Giebelbinder

Aussteifung: Die Konstruktion wird durch Rahmenwirkung der Stahlrahmen,sowie Aussteifungsverbnden in den Dach- und Wandebenenausgesteift.

Dacheindeckung: Sanwichpaneele metecon G4, d = 118mm o. glw.

Pfetten: Stahlpfetten ZETA nach Herstellerstatik o. glw.

Wandverkleidung: Sandwichpaneele metecno Monowall, d = 80mm o. glw.

Wandriegel: C-Profile nach Herstellerstatik

Grndung: Umlaufendes Streifenfundamentund Einzelfundamente unter Stahlsttzen

Zur Beachtung: Alle nicht nher betrachtete Bauteile werden konstruktivbemessen und stahlbaugerecht ausgefhrt.Massivbau und Einbauten sind nicht Bestandteil dieserBerechnung und mssen ggfls. noch nachgewiesen werden.

Bestimmung der Ausfhrungklasse nach EN 1090-2

Schadensfolgeklasse: CC2 nach EN 1990:2002, Tabelle B.1

Beanspruchungskategorie: SC1 nach EN 1090-2:2008, Tabelle B.1

Herstellungskategorie PC1 nach EN 1090-2:2008, Tabelle B.2

Ausfhrungsklasse: EXC 2 nach EN 1090-2:2008, Tabelle B.3

Die Ausfhrungsklasse bestimmt die Anforderungen an die verschiedenen Ttigkeitender Ausfhrung, die in der EN 1090-2 angegeben sind. Die Anforderungen sind in Anhang A.3, EN 1090-2 zusammengefasst.

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Lastflle

Lastfall 1: Eigengewicht, wird automatisch im Programm bercksichtigt

Lastfall 2: Stndige LastenDachhaut: 0,15 kN/mDmmung: 0,00 kN/mDachabdichtung: 0,00 kN/mPfetten: 0,00 kN/mPhotovoltaik-Anlage: 0,15 kN/mUnterdecke: 0,00 kN/m

Summe: 0,30 kN/m

Das Eigengewicht der Stahlpfetten wird im statischen Systemersatzweise durch die Rohre 88,9 x 3,2 bercksichtigt.

Lastfall 3: SchneelastenSchneelastzone: 2 (Norddt. Tiefl.)Gelndehhe: 4 m NN(Schneeanhufung bercksichtigt!)

Lastfall 4-6: WindlastenWindzone: 3Gelndekategorie: M. Kat. Binnenland

Bei der Windbelastung in Hallenlngsrichtung werden dieHorizontallasten aus Stabilittsgrnden um den Faktor 1,25vergrert. (als Einzelteilfaktor fr die Sttzen und fr das Gesamtsystem werden die 25% der Belastung als vereinfachteKippsttzung der Gurte betrachtet).In der maschinellen Schnittkraftermittlung werden die Druckstbedes Dachverbandes ideell ber die Nachbarfelder als Pfettenersatzverlngert. Da an beiden Giebeln ein Verband vorhanden ist, ber-tragen die Pfetten die geringe Kippkraft der Rahmenriegel desDaches als Zug zu einem der Verbnde, auch wenn sie nicht genauim Verlauf der Druckstbe liegen. Bei langen Hallen werden Zusatz-verbnde im Hallenverlauf angeordnet.

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] GELNDE gew. Gemeinde = Lilienthal (NI) * Nord Tiefld. Gelndehhe HNN = 4.0 m BASISWERTE Klimazone = Alpine Region Schneelastzone = 2 Bodenschneelast sk = 0.85 kN/m Faktor auergew. Schnee Cesl = 2.30 Windzone = 3 Gelndekategorie = M.kat. Binnenland GEBUDE - Satteldach Firsthhe hf = 6.68 m Gebudebreite lx,li= 10.00 m lx,re= 10.00 m Gebudelnge ly = 45.00 m mit Satteldach Neigung links,rechts li = 10.0 Grad re = 10.0 Grad berstand links,rechts li = 0.00 m re = 3.00 m vorne,hinten 1 = 0.00 m 2 = 0.00 m Dachbreite/-lnge dx = 23.00 m dy = 45.00 m Mastab 1 : 333

LASTEN GRUNDWERTE nach DIN EN 1991-1-3/NA:2010-12, DIN EN 1991-1-4/NA:2010-12 Bodenschneelast sk = 0.85 kN/m Referenzhhe ze = 6.68 m Winddruck q = 0.72 kN/m Winddruck q90 = 0.72 kN/m

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] SCHNEELASTEN Mastab 1 : 200

Fall (I) Fall (II) Fall (III) li re sli sre sli sre sli sre [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------- 0.80 0.80 0.68 0.68 0.34 0.68 0.68 0.34 Se,li Fs,li Se,re Fs,re [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------- 0.06 Auergewhnlicher Schneelastfall Fall (I) Fall (II) Fall (III) li re sli sre sli sre sli sre [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------- 0.80 0.80 1.56 1.56 0.78 1.56 1.56 0.78 Se,li Fs,li Se,re Fs,re [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------- 0.14

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] Windauendruck fr die Anstrmrichtung = 0 Grad Mastab 1 : 500

Einflubreiten [m] e e/10 e/4 e/2 13.36 1.34 3.34 6.68 Bereich Bauteil cpe,10 cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------- F 0.10 0.10 0.07 0.07 -1.30 -2.25 -0.93 -1.61 G 0.10 0.10 0.07 0.07 -1.00 -1.75 -0.72 -1.25 H 0.10 0.10 0.07 0.07 -0.45 -0.75 -0.32 -0.54 J 0.10 0.10 0.07 0.07 -0.80 -1.05 -0.57 -0.75 I -0.50 -0.50 -0.36 -0.36 Bei Dachberstnden sind als Windunterstrmung immer die Windlasten der angrenzenden Wandflche anzusetzen.

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] Windauendruck auf die Wnde fr die Anstrmrichtung = 0 Grad Mastab 1 : 500

Einflubreiten [m] e e/5 lA lB lC h/d e/d h/b d/b 13.36 2.67 2.67 10.69 6.64 0.33 0.67 0.15 0.44 Bereich h q cpe,10 cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x [m][kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------- A 0.72 -1.20 -1.40 -0.86 -1.00 B 0.72 -0.80 -1.10 -0.57 -0.79 C 0.72 -0.50 -0.50 -0.36 -0.36 D 0.72 0.71 1.00 0.51 0.72 E 0.72 -0.32 -0.50 -0.23 -0.36

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] Windlasten im Querschnitt fr die Anstrmrichtung = 0 Grad Mastab 1 : 250

dy= 2.24 m Windlasten im Lngsschnitt fr die Anstrmrichtung = 0 Grad Mastab 1 : 750

dx= 9.99 m

9



Einflubreiten [m] e e/10 e/4 e/2 13.36 1.34 3.34 6.68 Bereich Bauteil cpe,10 cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------- F DF links -1.45 -2.10 -1.04 -1.50 G DF links -1.30 -2.00 -0.93 -1.43 H DF links -0.65 -1.20 -0.46 -0.86 I DF links -0.55 -0.55 -0.39 -0.39 F DF rechts -1.45 -2.10 -1.04 -1.50 G DF rechts -1.30 -2.00 -0.93 -1.43 H DF rechts -0.65 -1.20 -0.46 -0.86 I DF rechts -0.55 -0.55 -0.39 -0.39 Bei Dachberstnden sind als Windunterstrmung immer die Windlasten

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] der angrenzenden Wandflche anzusetzen. Windauendruck auf die Wnde fr die Anstrmrichtung = 90 Grad Mastab 1 : 500

Einflubreiten [m] e e/5 lA lB lC h/d e/d h/b d/b 13.36 2.67 2.67 10.69 31.64 0.15 0.30 0.33 2.25

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] Bereich h q cpe,10 cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x [m][kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------- A 0.72 -1.20 -1.40 -0.86 -1.00 B 0.72 -0.80 -1.10 -0.57 -0.79 C 0.72 -0.50 -0.50 -0.36 -0.36 D 0.72 0.70 1.00 0.50 0.72 E 0.72 -0.30 -0.50 -0.21 -0.36 Windlasten im Querschnitt fr die Anstrmrichtung = 90 Grad Mastab 1 : 250

dy= 2.24 m

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] Windlasten im Lngsschnitt fr die Anstrmrichtung = 90 Grad Mastab 1 : 750

dx= 9.99 m

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Einflubreiten [m] e e/10 e/4 e/2 13.36 1.34 3.34 6.68 Bereich Bauteil cpe,10 cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------- F 0.10 0.10 0.07 0.07 -1.30 -2.25 -0.93 -1.61 G 0.10 0.10 0.07 0.07 -1.00 -1.75 -0.72 -1.25 H 0.10 0.10 0.07 0.07 -0.45 -0.75 -0.32 -0.54 J 0.10 0.10 0.07 0.07 -0.80 -1.05 -0.57 -0.75 I -0.50 -0.50 -0.36 -0.36 Bei Dachberstnden sind als Windunterstrmung immer die Windlasten der angrenzenden Wandflche anzusetzen.

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] Windauendruck auf die Wnde fr die Anstrmrichtung = 180 Grad Mastab 1 : 500

Einflubreiten [m] e e/5 lA lB lC h/d e/d h/b d/b 13.36 2.67 2.67 10.69 6.64 0.33 0.67 0.15 0.44 Bereich h q cpe,10 cpe,1 cpe,x we,10 we,1 we,x [m][kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] -------------------------------------------------------------------- A 0.72 -1.20 -1.40 -0.86 -1.00 B 0.72 -0.80 -1.10 -0.57 -0.79 C 0.72 -0.50 -0.50 -0.36 -0.36 D 0.72 0.71 1.00 0.51 0.72 E 0.72 -0.32 -0.50 -0.23 -0.36

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Tel.: 04475/92930-10, Fax: 04475/92930-99, Email: [email protected] Windlasten im Querschnitt fr die Anstrmrichtung = 180 Grad Mastab 1 : 250

dy= 2.24 m Windlasten im Lngsschnitt fr die Anstrmrichtung = 180 Grad Mastab 1 : 750

dx= 9.99 m

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Dachelement Typ G 4 - ST / ST Blatt 1.1.02 tN = 0,60 / 0,45 mm

Deckschalen Stahl/Stahl

Zulssige Sttzweiten / TypenstatikStahl-Deckschicht auen: trapezprofiliert tN = 0,60 mm (s=320 N/mm)Stahl-Deckschicht innen: liniert tN = 0,45 mm (s=320 N/mm)Nachfolgend angegebene Sttzweiten sind gem Zulassung Z-10.4-169 vom 7.6.2005 und Ergnzung vom 23.3.2004 frdie ungnstigste Lastfallkombination aus Eigengewicht, Schnee, Wind, Temperatur und Langzeiteinwirkung nachgewiesen.

Folgendes ist zu beachten:

Die Sttzweitentabelle gilt fr Gebude mit normalem Die Durchbiegung betrgt max. / 100 bei Bercksich- Innenklima und einer maximalen Dachneigung von 25 tigung aller ungnstigen Beanspruchungen gem

Die Werte sind nur fr geschlossene Bauwerke im Sinne Zulassung, Anlage A, Abs. 7.6, einschlielich Langzeit- der DIN 1055, Teil 4 gltig. Der maximale Staudruck wurde verhalten. zu 1,3 kN/m (Gebudehhe 100 m) angesetzt. Fr jeden Einzelfall sind die Nachweise der Befes-

Zustzlich sind in der Tabelle die zur jeweiligen Sttz- tigungen (Windsogverankerung und Schraubenkopf- weite gehrenden erforderlichen Auflagebreiten in auslenkung) noch zu erbringen. Millimetern (mm) angegeben. Dabei bezeichnet die Zahl Farbgruppen I (sehr hell), II (hell) und III (dunkel) oberhalb der Sttzweite die zugehrige erforderliche siehe Zulassung, Anlage A, Abs. 3.4.2. Endauflagerbreite, die Zahl unter der Sttzweite die zugehrige erforderliche Zwischenauflagerbreite. Ablesebeispiel: 40 erf. Endauflagerbreite (mm)

3,54 zulssige Sttzweite (m)63 erf. Zwischenauflagerbreite (mm)

Zulssige Sttzweiten sind in Metern (m) angegeben.

Stat.System Farb-(Anzahl Felder) gruppe 0,75 1,00 1,25 1,50 1,75 2,00 2,25 2,50 2,75 3,00 3,50 4,00

40 40 40 41 41 42 43 44 44 45 47 49Einfeldtrger I, II, III 4,15 3,39 2,85 2,46 2,17 1,95 1,78 1,64 1,52 1,43 1,28 1,17

40 40 40 40 40 40 42 43 44 45 47 49Zweifeldtrger I, II, III 3,12 2,67 2,36 2,14 1,96 1,83 1,72 1,62 1,52 1,43 1,28 1,17

60 61 66 71 75 79 83 87 89 91 94 9840 40 40 40 41 42 43 44 44 45 47 49

Dreifeldtrger I, II, III 3,54 3,02 2,67 2,41 2,17 1,95 1,78 1,64 1,52 1,43 1,28 1,1763 69 75 80 83 84 86 88 89 91 94 98




59 64 69 73 77 82 85 89 93 96 102 10440 40 40 41 43 46 48 49 49 50 51 52





62 67 72 76 81 85 89 92 95 98 105 11140 40 40 43 45 47 49 51 53 55 57 57


Sttzweiten fr Schaumkerndicken s=30, 40 und 50 mm siehe Blatt 1.1.01

Metecno Bausysteme GmbH . Am Amselberg 1 . 99444 Blankenhain . Telefon +49 (36454) 56-0 .Telefax +49 (36454) 56-100

Schaumkerndicke s = 60 mm, Elementdicke d = 98 mm

Schaumkerndicke s = 80 mm, Elementdicke d = 118 mmSchneelast in kN/m

nde

runge

n vo

rbeha

lten . St

and

09/2

005

Schaumkerndicke s = 100 mm, Elementdicke d = 138 mmSchneelast in kN/m

Schneelast in kN/m

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Element- Kern- Gesamt- Auen- Innen- Gewicht Wrme- Wrmedurchgangs-bezeichnung dicke s dicke D deck- deck- durchlass- koeffizient schale schale widerstand ( Fugenfaktor) tn tn R U ohne U mit mm mm mm mm kg / m2 m2 K / W W / m2 K W / m2 K 30 68 0,60 0,45* 11,1 1,21 0,74 G4 40 78 0,60 0,45* 11,5 1,62 0,57 50 88 0,60 0,45* 11,9 2,04 0,46 60 98 0,60 0,45* 12,3 2,46 0,39 0,40 80 118 0,60 0,45* 13,1 3,29 0,29 0,30 100 138 0,60 0,45* 13,9 4,12 0,24 0,24 120 158 0,60 0,45* 14,7 4,96 0,20 0,20 150** 188 0,60 0,45* 15,9 6,20 0,16 0,16 *mit Stucco-Prgung (auch ohne Prgung lieferbar), **ab 05/2011 lieferbar

DACH | G4

Das Sandwichelement mit hochwrmedmmendem FCKW- und HFCKW-freiem Polyurethan-Hartschaumkern ist bestens geeignet, um die heutigen Anforderungen an den Wrme- und Feuchteschutz zu erfllen. Das Dachelement ist auch zur optischen Gestaltung von Fassaden einsetz-bar. Die schrg profilierte Elementfuge mit innenliegender Dichtung schliet bei der Montage ohne weitere Arbeits-schritte selbststndig. In einem Arbeitsgang wird somit

eine wrmebrckenfreie und sichere Verbindung herge-stellt. Zudem garantiert das G4-Element sehr hohe Monta-geleistungen und wird deshalb speziell von professionellen Montagefirmen sehr geschtzt. Die innenseitige Stuccodes-sinierung reduziert den Spiegeleffekt auf der Oberflche. Je nach Anwendung wird eine Dachneigung > 5 empfohlen. Fr zustzliche Informationen steht Ihnen ein technisches Handbuch zur Verfgung.

Dec

ksch

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varia

nten

auf

Anf

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, Ma

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mm

Standard- Linierung

62,5 25

1000

333,3333,3

Stahl-Auenschale

Stahl-Innenschale Fugendichtband

G4 Polyurethan-Hartschaum

20

38

S

40 Obergurtdichtband

333,3

18

Edelstahlschraube mit U-Scheibe und EPDM-Dichtung

Kalotte

Obergurtdichtband

Fugendichtband

Sandwich-Dachelement mit Polyurethan-Hartschaum 06-07

HERSTELLUNG UND KENNZEICHNUNGEntsprechend der geltenden EU Bauprodukten-Richtlinie nach Sandwichnorm DIN EN 14509. -Kennzeichnung gem EG-Konformittszertifikat 0764 CPD 0134.

ZULASSUNGDIBt-Zulassung Z-10.49-516 vom 30. September 2010,gltig bis 30. September 2015

BRANDVERHALTENBaustoffklasse B-s3-d0, schwer entflammbar nach DIN EN 13501-1

WRMELEITFHIGKEIT = 0,024 W / mK nach DIN 4108 bzw. DIN EN 13165Die Dmmwerte werden regelmig fremdberwacht und drfen somit direkt ohne Abminderung angewendet werden.

LUFTSCHALLDMMUNGRw = 25 dB

STANDARDBESCHICHTUNGAuendeckschale: 25 m Polyester Innendeckschale: 15 m Dnnbeschichtung (DU).Standardfarbtne und andere Beschichtungssysteme sieheFarbtonkarte

STANDARDLNGEN> 2,00 m bis 22,00 m. Grere Lngen auf Anfrage.

KORROSIONSSCHUTZNach DIN 55634-8Auenschale: Klasse IIIInnenschale: Klasse II

Nach DIN EN ISO 12944-2Auenschale: Korrosivittskategorie C3 entspricht einer mittleren Schutzdauer fr Stadt- und Industrieatmosphren mit miger Belastung durch Schwefeldioxyd.

Innenschale: Korrosivittskategorie C2 fr trockene In-nenrume und Gebude, bei denen gelegentlich geringe Mengen an Kondensat auftreten knnen.

Fr hhere industrielle Ansprche, Gebude in Meeresn-he, landwirtschaftliche Gebude mit hoher Ammoniakbe-lastung, sowie Feuchtrume stehen weitere Lacksysteme zur Verfgung.

STANDARDDECKSCHALENVerzinkter Stahl, Gte S 320 GD + Z275 nach DIN EN 10326-3

STTZWEITENTABELLENFinden Sie im Planungsordner, CD, sowie auf unsererInternetseite www.metecno.de

VERPACKUNGAuendeckschalen versehen mit abziehbarer Schutzfolie,Elementpakete gegen Verschmutzungen mit Folie umreift.

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Sttzweitentabelle 21.08Stand 07 / 2007

Monowall 80 mmtN = 0,60 / 0,45 mmNachfolgend angegebene maximal zulssige Sttzweiten sind nach Zulassung Z-10.4-169 vom 7.4.2003,Ergnzung vom 23.3.2004 und deren nderung vom 7.6.2005 fr die ungnstigsten Lastkombinationenaus Wind und Temperatur nachgewiesen.

Die Hinweise zur Anwendung der Tabelle (siehe Deckblatt) bitte beachten.

Winddruckbeanspruchung

Stat.System 0,25 0,30 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 1,25 1,50 1,75 2,00

40 40 40 40 40 40 46 53 59 64 687,03 6,69 6,16 5,75 5,43 4,93 4,55 4,19 3,88 3,59 3,36

40 40 40 40 40 40 40 44 50 56 615,95 5,57 5,03 4,66 4,38 3,99 3,72 3,46 3,28 3,13 3,01

60 60 60 60 60 65 76 88 100 111 12340 40 40 40 40 40 40 44 50 56 61

5,95 5,57 5,03 4,66 4,38 3,99 3,72 3,46 3,28 3,13 3,0160 60 60 60 60 65 76 88 100 111 12340 40 40 40 40 40 40 46 52 57 62

7,29 6,71 5,89 5,33 4,93 4,36 3,98 3,63 3,38 3,19 3,0360 60 60 60 60 71 81 92 103 114 12340 40 40 40 40 40 40 46 52 57 62

7,29 6,71 5,89 5,33 4,93 4,36 3,98 3,63 3,38 3,19 3,0360 60 60 60 60 71 81 92 103 114 123

WindsogbeanspruchungStat.

System 0,25 0,30 0,40 0,50 0,60 0,80 1,00 1,25 1,50 1,75 2,001-Feld I, II, III (f) 6,95 6,71 6,31 5,71 5,21 4,51 4,04 3,61 3,30 3,05 2,86

I (f) 8,07 7,37 6,38 5,71 5,21 4,51 4,04 3,61 3,30 3,05 2,86II (f) 8,07 7,37 6,38 5,71 5,21 4,51 4,04 3,61 3,30 3,05 2,86III (f) 5,56 5,31 4,94 4,68 4,46 4,15 3,92 3,61 3,30 3,05 2,86I (f) 8,07 7,37 6,38 5,71 5,21 4,51 4,04 3,61 3,30 3,05 2,86II (f) 8,07 7,37 6,38 5,71 5,21 4,51 4,04 3,61 3,30 3,05 2,86III (f) 7,40 6,85 6,08 5,55 5,17 4,51 4,04 3,61 3,30 3,05 2,86

Metecno-Bausysteme GmbH . Am Amselberg 1 . 99444 Blankenhain . Telefon +49 (36454)56-0 . Telefax +49 (36454) 56-100

3-Felder

W i n d s o g l a s t i n kN / m

1-Feld

2-Felder

3-Felder

III (f)

I, II (f)

III (f)

I, II, III

I, II, III (f)

auf Anfrage

W i n d d r u c k l a s t i n kN / m

Farbgruppe

2-Felder

Farbgruppe

I, II (f)

MONOWALL

250Auenschale (genutet mit Tiefsicke)

Innenschale

250 250 250

Polyurethan-Hartschaum,FCKW-frei, HFCKW-frei

62,562,5

A-B 80

20

WAND | MONOWALL

Das Sandwichelement mit Polyurethan-Dmmkern zur vertikalen und horizontalen Montage bestens geeignet, erleichtert mit seiner speziellen Oberflchenprofilierung erheblich die beulenfreie Montage. Das optische Er-scheinungsbild wird durch den in der Vertiefung sitzenden Schraubenkopf erheblich begnstigt. Die Innendeckscha-le ist mit einer Stuccodessinierung versehen, wodurch mgliche Spiegeleffekte auf der Oberflche reduziert werden. Ein im Lngssto angeschumtes, unverrutsch-bares Dichtungsband schliet die Fuge schlagregen- und

winddicht ab. Die organische Kunststoffbeschichtung der metallischen Deckschalen garantiert einen hohen Schutz gegen Witterungseinflsse. Hierfr stehen unterschiedli-che Beschichtungssysteme zur Verfgung. Eine werkseitig aufgebrachte Schutzfolie vermeidet Verschmutzungen und Beschdigungen whrend Transport, Lagerung und Monta-ge. Groe Lieferlngen werden durch den kontinuierlichen Herstellungsprozess ermglicht. Fr zustzliche Informatio-nen steht Ihnen ein technisches Handbuch zur Verfgung.

Dec

ksch

alen

varia

nten

auf

Anf

rage

, Ma

e in

mm

MONOWALL C Polyurethan-Hartschaum Produktion in Bulgarien

25

25

MONOWALL A-B Polyurethan-Hartschaum

Stahl-Innenschale

Stahl-Auenschale

250 250 250 250

62,5 62,5Fugendichtband

S

S

1000

MONOWALL B-B Polyurethan-Hartschaum Produktion in Bulgarien

Standard Deutschland

102062,5

62,5

62,5 62,5

S

21

HERSTELLUNG UND KENNZEICHNUNGEntsprechend der geltenden EU Bauprodukten-Richtlinie nach Sandwichnorm DIN EN 14509. -Kennzeichnung gem EG-Konformittszertifikat 0764 CPD 0134.

ZULASSUNGDIBt-Zulassung Z-10.49-516 vom 30. September 2010, gltig bis 30. September 2015

BRANDVERHALTENBaustoffklasse B-s3-d0, schwer entflammbar nach DIN EN 13501-1

WRMELEITFHIGKEIT = 0,024 W / mK nach DIN 4108 bzw. DIN EN 13165Die Dmmwerte werden regelmig fremdberwacht und drfen somit direkt ohne Abminderung angewendet werden.

LUFTSCHALLDMMUNGRw 25 dB

STANDARDBESCHICHTUNGAuendeckschale: 25 m PolyesterInnendeckschale: 15 m Dnnbeschichtung (DU). Standard-farbtne und andere Beschichtungssysteme siehe Farbtonkarte

STANDARDLNGEN> 2,00 m bis 22,00 m. Grere Lngen auf Anfrage.

KORROSIONSSCHUTZNach DIN 55634-8Auenschale: Klasse IIIInnenschale: Klasse IINach DIN EN ISO 12944-2Auenschale: Korrosivittskategorie C3 entspricht einer mittleren Schutzdauer fr Stadt- und Industrieatmosphren mit miger Belastung durch Schwefeldioxyd.Innenschale: Korrosivittskategorie C2 fr trockene In-nenrume und Gebude, bei denen gelegentlich geringe Mengen an Kondensat auftreten knnen.

STANDARDDECKSCHALENVerzinkter Stahl, Gte S 320 GD + Z275 nach DIN EN 10326-3

STTZWEITENTABELLENFinden Sie im Planungsordner, auf CD sowie auf unsererInternetseite www.metecno.de

VERPACKUNGAuendeckschalen versehen mit abziehbarer Schutzfolie,Elementpakete gegen Verschmutzungen mit Folie umreift.

Element- Element- Auen- Innen- Gewicht Wrme- Wrmedurchgangs-bezeichnung dicke s deck- deck- durchlass- koeffizient schale schale widerstand ( Fugenfaktor) tn tn R U ohne U mit mm mm mm kg / m2 m2 K / W W / m2 K W / m2 K 40 0,60 0,45* 10,7 1,62 0,56 MONOWALL 50 0,60 0,45* 11,1 2,04 0,45 60 0,60 0,45* 11,5 2,46 0,38 0,40 80 0,60 0,45* 12,3 3,29 0,29 0,30 100 0,60 0,45* 13,1 4,12 0,23 0,24 120 0,60 0,45* 13,9 4,96 0,20 0,20 *mit Stucco-Prgung (auch ohne Prgung lieferbar)

Sandwich-Wandelement mit Polyurethan-Hartschaum 12-13

Fugendichtband

Edelstahlschraube mit U-Scheibe und EPDM-Dichtung

22

Bearbeiter: Lendo

Statische Berechnung

Nr. 2015 - 1587

Bauvorhaben: Bschen und Runge

Bauausfhrung: ___________________________ ___________________________ ___________________________ ___________________________

Tragwerksplaner fr System-Bau-Elemente GmbH Pfetten und Wandriegel Offenbachstrae 1 81241 Mnchen

Ausfertigung Nr. 1/Prfexemplar Nr. 2/Bauherr Nr. 3/Baufirma Nr. 4/SBE Mnchen

Mnchen, den 04.05.2015

Seite 1

23

Seite 2

Pfetten- und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs-GmbH Mnchen

Bauvorhaben: Bschen und Runge Auftragsdaten: 2015 - 1587 Datum: 04.05.2015

Pfetten und Wandriegel aus Z- oder C- Profilen

Angaben zur Konstruktion, Belastung und Berechnung

Die Berechnung erfolgte mit dem PC-Programm Zeta-10-2012.exe. Die wichtigsten Ergebnisse der Berechnung werden in den nachfolgenden Ausdrucken wiedergegeben. Erluterungen zu den Besonderheiten des Tragverhaltens der verwendeten Profile und zum Tragsystem sind in der Anlage 1 zu finden. In der Anlage 2 sind alle mglichen Profile dargestellt, in der Anlage 3 werden Hinweise zu den Verbindungen zwischen den Profilen und den Hll- elementen gegeben, Anlage 4 enthlt Angaben zur Gestaltung der Auflager und Trgerver- bindungen und Anlage 5 enthlt eine Zusammenstellung der verwendeten Formeln fr die Berechnung. Wesentliches Merkmal der Konstruktion ist das statische Zusammenwirken der Profile mit den Hllelementen.

Hauptabmessungen des Gebudes:

Lnge des Daches vom First bis zur Traufe = 10,00 m Dachneigung = 10 = 17,5 % Hhe der Traufe ber Gelnde = 4,95 m Hhe des Firstes ber Gelnde = 6,68 m Der Pfettenabstand = 2,55 m Der Wandriegelabstand = 2,00 m Die Traufpfette ist gleichzeitig oberer Wandriegel. Ein Teil der Windkrfte auf die Wand wird in die Dachflche abgefhrt. Konstruktiv ist dafr zu sorgen, da die Traufpfette sich ungehindert vertikal verformen kann.

Belastungen des Daches und der Wnde:

Das Gebude liegt 3 m ber NN und gem DIN 1055 in der Windzone 3a - Binnenland und in der Schneezone 2+N, d.h. mit Sonderlastfall . - gleichmig verteilte konstante Dachschneelast s(Dach,k) = 1,955 kN/m, my(1) = 0,80 - Grundstaudruck der Windlast in Firsthhe q(k) = 0,71 kN/m, - Windruckbeiwerte fr das Dach c = -0,6, fr die Wand c = +0,8 und c = -0,8 Alle Lasten sind charakteristische Werte im Sinne der DIN 18800-1. Es wurden die Teilsicherheitsfaktoren dieser Norm verwendet (1,1; 1,35; 1,5).

Aus der Ausrstung ergibt sich eine zustzliche gleichmig verteilte Dachlast von q(k) = 0,15 kN/m. Die Eigenlast der Dachelemente betrgt ca. g(k) = 0,15 kN/m.

Die verwendeten Profile und die Art der Dacheindeckung oder Wandverkleidung, die in der Berechnung des Hllelemente-Trger-Systems angenommen wurde, werden bei den Nach- weisergebnissen fr die Trger (Pfetten, Wandriegel) angegeben.

Die Pfettensthle sind von der Art nach Anlage 4.

Die Verbindungen zwischen Hllelementen und Trgern sind gem Anlage 3 auszufhren.

Fr alle Profile wurden die Nachweise nach der DASt-Ri 016 und DIN 18800-1 bzw. 2 gefhrt. Die Nachweise der ZETA I-Profile knnen auch nach Zulassung Z-14.1-110 gefhrt werden.

24

Seite 3



Angaben zur Konstruktion, Belastung und Berechnung (Fortsetzung)

Grundlage des o.g. PC-Programms ist die typengeprfte statische Berechnung, die von der Institut fr Stahlbau Leipzig (ISL) GmbH, Tel.: (0341) 65227 43, Fax: (0341) 65227 29, erstellt wurde.

Die Typenprfung erfolgte durch die Landesdirektion Leipzig, Landesstelle fr Bautechnik, Braustrae 2, 04107 Leipzig, Tel:(0341) 977 3920, Fax:(0341) 977 3999 unter dem Titel und der Nummer des Prfbescheids

Querschnitts- und Tragfhigkeitswerte nach DIN 18800 Teil 2 sowie Belastbarkeitstabellen fr ZETA, ZED, EAVES BEAM, Prfbescheid Nr. L09-01 vom 12.01.2009, gltig bis 31.01.2014.

Verwendete Normen, Richtlinien, Zulassungen und Literaturhinweise s. Anlage 1.

Die statische Berechnung umfasst 21 Seiten und 11 Seiten Anlagen.

25

Seite 4

Objekt: Bschen und Runge Auftragsnummer: 2015 - 1587 Datum: 04.05.2015

26

= 1,07

= 1,00

1,00 [KN/m] 2,085 1,564 [KN/m]

h

b s

2

s q

Pfettenabstand 2,55 2,55 2,55 2,55

X S s q (Res)

x Norddeutsches Tiefland Sk = 0,850 [KN/m] Schneelast am Boden = 2,000 [KN/m] Wichte Schnee h0 = 0,425 [m] Regelschneehhe

bs = 10,200 [m] Einflubreite der Schneeanhufung h = 1,900 [m] Hhe = 10,0 [] Dachneigung g = 0,30 [KN/m] Dachgewicht

=

Strang Einflubreite (i) (x) ( * g + * s) * Einflubreite S Einflubreite [ i ] [m] [m] [KN/m] [KN/m] [KN/m] [m] 1 1,28 0,00 2,085 3,000 2,053 1,28 0 1,28 2,020 2 2,55 2,55 1,955 5,750 1,955 2,55 magebend 3,83 1,890 3 2,55 5,10 1,825 5,418 1,825 2,55 0 6,38 1,760 4 2,55 7,65 1,694 5,086 1,694 2,55 0 8,93 1,629 5 1,28 10,20 1,564 2,418 1,597 1,28 0 0,00 0,00 0,000 0,000 0,00 0,00 0,000 0,000 0,00 0,00 0,000 0,000 0,00 0,00 0,000 0,000 0,00 0,00 0,000 0,000

Seite 527

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

s q

( *g+ *s)*Einflubreite

7,00

6,00

5,00

4,00

3,00

2,00

1,00

0,00

[ KN / m] 3,000 5,750 5,418 5,086 2,418 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

Auflager

2,500

2,000

1,500

1,000

0,500

0,000 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

[ m ]

Seite 628

Seite 7



Ergebnisse der Berechnung der Regelpfette

Angaben zum Pfettenstrang: Pfettensystem

Die Bemessung erfolgt nach DASt-Ri 016/DIN 18800 (11.90). Statische Systeme n. Anlage 1, hier als Durchlauftrger im Overlap-System, Felderanz. = 6, s. nchste S. Eine doppelte Profillage bleibt bei der Schnittkraftberechnung unbercksichtigt.

Verwendete Profile: Profilart / Trgerhhe H [mm] / Dicke t [mm] / Streckgrenze [N/mm]

Querschnitt Q(3): ZETA I / 175 / 1,6 / 380 Querschnitt Q(4): ZETA I / 175 / 2,5 / 380

i L(i) Feldquerschnitte Sttzenquerschnitte m Profil 1 Profil 2 Profil 1 Profil 2 ______________________________________________________________ 0 0,000 - - Q(4) - 1 5,000 Q(4) - Q(4) Q(3) 2 5,000 Q(3) - Q(3) Q(3) 3 5,000 Q(3) - Q(3) Q(3) 4 5,000 Q(3) - Q(3) Q(3) 5 5,000 Q(3) - Q(4) Q(3) 6 5,000 Q(4) - Q(4) -

Die Z-Profile werden in statisch gnstiger Lage angeordnet (s. Anlage 1). Dachelement: Stahl-Sandwichelem., Befestigung auf den Pfetten nach Schema 1 (s. Anlage 3) Belastungsbreite fr die Pfetten: 2,55 m.

Fr die ber alle Felder gleichmig verteilte Belastung sind die Bemessungswerte bei - andrckender Belastung q(z,d) = 5,66 kN/m, ermittelt mit gam(G) = 1 und gam(Q) = 1 und fr die vertikale Verformung q(z,d) = 5,66 kN/m, ermittelt mit gam(G) = gam(Q) = 1,0 - abhebender Belastung q(z,d) = -0,81 kN/m, ermittelt mit gam(G) = 1 und gam(Q) = 1,5

Wegen der besonderen Lage im im Norddeutschen Tiefland wird zustzlich der auergewhnliche Bemessungsituation mit 2,3-facher Schneebelastung und gam(F,G bzw.Q) = 1,0 bercksichtigt.

Fr Zusatzlasten (Z) und Lngskrfte (N), s. nchste Seiten, feldweise auch unterschiedlich, ist bei - andrckender Belastung gam(Z) = 1 und gam(N) = 1 - abhebender Belastung gam(Z) = 1,5 und gam(N) = 1,5

29

Seite 8



Ergebnisse der Berechnung der Regelpfette (Fortsetzung)

Angaben zum Pfettenstrang: Pfettensystem (nachfolg. Skizze gilt nur symbolisch)

Die hchste Auslastung der Querschnitte ist bei andrckender Belastung im Feldbereich 3 mit 92,4 % und an der Sttze 3 mit 78,3 %, bei abhebender im Feldbereich 3 mit 50,2 % und an der Sttze 3 mit 24,9 % (einschlielich der Zusatzlasten). Die Ausnutzung der zulssigen vertikalen Durchbiegung von L(6)/200 bei andrckender Belastung ist im ungnstigsten Fall im Feldbereich 6 mit 103,1 %.

Schnittkrfte lngs des Pfettenstrangs (einschlielich der Zusatzlasten)

Andrckende Belastung Abhebende Belastung i M(S, i) M(F, i) M(S, i) M(F, i) kNm kNm kNm kNm ___________________________________________________________ 0 0,00 0,00 0 0 1 14,97 11,00 2,13 1,57 2 10,88 4,82 1,55 0,69 3 12,25 6,13 1,75 0,87 4 10,88 6,13 1,55 0,87 5 14,97 4,82 2,13 0,69 6 0,00 11,00 0 1,57

30

Seite 9



Zwischenergebnisse fr die am hchsten beanspruchten Stellen


Die Nachweise wurden nach Anlage 5 mit den nachfolgenden Werten gefhrt.

- Schnittkrfte, Sttzweite, Querschnittswerte s. gesond. Ausdruck andrckende Belastung im Feld 3, Sttzweite L = 5,00 m, N(d) = 15,0 kN M(S,links,d) = 10,88 kNm, M(S,rechts,d) = 12,25 kNm, M(F,d) = 6,13 kNm und an der Sttze 3 M(S,d) = 12,25 kNm, N(d) = 15,0 kN abhebende Belastung im Feld 3, Sttzweite L = 5,00 m, N(d) = 22,5 kN M(S,links,d) = 1,55 kNm, M(S,rechts,d) = 1,75 kNm, M(F,d) = 0,87 kNm und an der Sttze 3 M(S,d) = 1,75 kNm, N(d) = 22,5 kN - Nachweise nach (7) und (8) der Anlage 5 im Feld 3 bei andrckender Belastung Schubsteifigkeit von S(k) = 400,0 kN Schubbettung c(S,k) = 0,1579 N/mm Drehbettung c(D,k) = 534,2 Nmm/mm Kippmoment nach (11) der Anlage 5, M(y,Ki) = 60,13 kNm kappa(M) = 0,996 Dischinger-Vergrerungswert f(II.Ordn.) = 1,18 Knicklast bezogen auf die y-Achse, N(y,Ki) = 215,3 kN kappa(y) = 0,618 Delta(N) = 0,04 Bettungsziffer nach (9) der Anlage 5, c(*,k) = 0,02567 N/mm Knicklast nach (10) der Anlage 5, N(z,Ki) = 107,6 kN kappa(z) = 0,419 k(y) = 0,978 - Nachweise nach (13) und (14) der Anlage 5 im Feld 3 bei abhebender Belastung Annahme unverschieblicher Dachscheibe Drehbettung c(D,k) = 340,4 Nmm/mm Kippmoment nach (15) der Anlage 5, M(y,Ki) = 25,98 kNm kappa(M) = 0,968 Bettungsziffer nach (9) der Anlage 5, c(*,k) = 0,01923 N/mm Knicklast nach (10) der Anlage 5, N(z,Ki) = 93,1 kN kappa(z) = 0,379 k(y) = 0,957 - Nachweise nach (16) und (17) der Anlage 5 an der Sttze 3 bei andrckender Belastung Drehbettung c(D,k) = 680,8 Nmm/mm Kippmoment nach (18) der Anlage 5, M(y,Ki) = 34,65 kNm kappa(M) = 0,912 Knicklast bezogen auf die y-Achse, N(y,Ki) = 430,6 kN kappa(y) = 0,618 Delta(N) = 0,02 Bettungsziffer nach (9) der Anlage 5, c(*,k) = 0,03845 N/mm Knicklast nach (10) der Anlage 5, N(z,Ki) = 186,2 kN kappa(z) = 0,379 k(y) = 0,986 - Nachweise nach (19) der Anlage 5 an der Sttze 3 bei abhebender Belastung Kein Biegedrillknicknachweis erforderlich, andere Werte wie bei andrckender Belastung

31

Seite 10



Zusatzlasten und Lngskrfte (Normwerte)


Die Lngskrfte sind als Druckkrfte positiv. Negative abhebende Belastungen sind andrckende Belastungen.

Andrckende Belastung Abhebende Belastung i zus.p(k, i) N(k, i) zus.p(k, i) N(k, i) kN/m kN kN/m kN ___________________________________________________________ 0 0,00 0,0 0,00 0,0 1 0,00 15,0 0,00 15,0 2 0,00 15,0 0,00 15,0 3 0,00 15,0 0,00 15,0 4 0,00 15,0 0,00 15,0 5 0,00 15,0 0,00 15,0 6 0,00 15,0 0,00 15,0 7 0,00 0,0 0,00 0,0

32

Seite 11

Pfetten und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs GmbH Mnchen

Objekt: Auftragsdaten: Datum:

Bschen und Runge 2015 - 1587 04.05.2015

Querschnitt Q4 aus ZETA I / 175 / 2,5

Querschnittsw. in mm, M(k) in kNm, N(k) in kN

h = 175, a = 72, b = 65, t = 2,5

(fr t

Seite 12



Bschen und Runge 2015 - 1587 04.05.2015

Querschnitt Q3 aus ZETA I / 175 / 1,6


h = 175, a = 72, b = 65, t = 1,6

(fr t

Seite 13



Ergebnisse der Berechnung der Traufpfette

Angaben zur Traufpfette: Traufprofil

Die Bemessung erfolgt nach DASt-Ri 016 und DIN 18800 (11.90). Statisches Systeme n. Anlage 1, hier als statisch bestimmter Einfeldtrger, Anzahl der Felder = 1. Eine doppelte Profillage bleibt bei der Schnittkraftberechnung unbercksichtigt.

Verwendete Profile im Feldbereich (Profilart/Hhe/Dicke/Streckgrenze)

Querschnitt Q(2): C-Sond. / 180 / 3 / 380

i L(i) Feldquerschnitte Sttzenquerschnitte m Profil 1 Profil 2 Profil 1 Profil 2 ______________________________________________________________ 0 0,000 - - Q(2) - 1 5,000 Q(2) - Q(2) -

Die Z-Profile werden in statisch gnstiger Lage angeordnet (s. Anlage 1). Dachelement: Stahl-Sandwichelem., Befestigung auf den Pfetten nach Schema 1 (s. Anlage 2) Belastungsbreite fr die Traufpfetten: 2,00 m.

Das Traufprofil ist gleichzeitig oberer Wandriegel.

Fr die ber alle Felder gleichmig verteilte Belastung sind die Bemessungswerte bei - andrckender Belastung q(z,d) = 4,49 kN/m, ermittelt mit gam(G) = 1 und gam(Q) = 1 und die vertikale Verformung mit q(z,d) = 4,49 kN/m, ermittelt mit gam(G) = gam(Q) = 1,0 - abhebender Belastung q(z,d) = -0,58 kN/m, ermittelt mit gam(G) = 1 und gam(Q) = 1,5

Fr Lngskrfte (N), s. nchste Seiten, feldweise auch unterschiedlich, ist bei - andrckender Belastung gam(N) = 1 - abhebender Belastung gam(N) = 1,5

Wegen der besonderen Lage im im Norddeutschen Tiefland wird zustzlich der auergewhnliche Bemessungsituation mit 2,3-facher Schneebelastung und gam(F,G bzw.Q) = 1,0 bercksichtigt.

35

Seite 14



Ergebnisse der Berechnung der Traufpfette (Fortsetzung)

Angaben zum Traufpfettenstrang: Traufprofil (nachfolg. Skizze gilt nur symbolisch)

Die hchste Auslastung der Querschnitte ist bei andrckender Belastung im Feldbereich 1 mit 74,1 % und an der Sttze 1 mit 7,5 %, bei abhebender im Feldbereich 1 mit 24,3 % und an der Sttze 1 mit 11,3 %. Die Ausnutzung der zulssigen vertikalen Durchbiegung von L/200 bei andrckender Belastung ist im ungnstigsten Fall im Feldbereich 1 mit 94,1 %.

Schnittkrfte lngs des Traufpfettenstrangs

Andrckende Belastung Abhebende Belastung i M(S, i) M(F, i) M(S, i) M(F, i) kNm kNm kNm kNm ___________________________________________________________ 0 0,00 0,00 0 0 1 0,00 14,04 0 1,81

36

Seite 15




Angaben zur Traufpfette: Traufprofil Die Nachweise wurden nach Anlage 5 mit den nachfolgenden Werten gefhrt.

- Schnittkrfte, Sttzweite, Querschnittswerte s. Ausdruck 2 andrckende Belastung im Feld 1, Sttzweite L = 5,00 m, N(d) = 20,0 kN M(S,links,d) = 0,00 kNm, M(S,rechts,d) = 0,00 kNm, M(F,d) = 14,04 kNm und an der Sttze 1 M(S,d) = 0,00 kNm, N(d) = 20,0 kN abhebende Belastung im Feld 1, Sttzweite L = 5,00 m, N(d) = 30,0 kN M(S,links,d) = 0,00 kNm, M(S,rechts,d) = 0,00 kNm, M(F,d) = 1,81 kNm und an der Sttze 1 M(S,d) = 0,00 kNm, N(d) = 30,0 kN - Nachweise nach (7) und (8) der Anlage 5 im Feld 1 bei andrckender Belastung Schubsteifigkeit s. Nachweise fr die Regelpfetten Drehbettung c(D,k) = 1754,8 Nmm/mm Knicklast bezogen auf die y-Achse, N(y,Ki) = 591,6 kN Knicklast bezogen auf die z-Achse, N(y,Ki) = 187,0 kN Kippmoment nach (11) der Anlage 5, M(y,Ki) = 106,39 kNm kappa(M) = 0,990 Bettungsziffer nach (9) der Anlage 5, c(*,k) = 0,12679 N/mm Knicklast nach (10) der Anlage 5, N(z,Ki*) = 694,2 kN kappa(z) = 0,709 k(y) = 1,000 - Nachweise nach ( 13) und (14) der Anlage 5 im Feld 1 bei abhebender Belastung Annahme unverschieblicher Dachscheibe Drehbettung c(D,k) = 985,4 Nmm/mm Kippmoment nach (15) der Anlage 5, M(y,Ki) = 75,12 kNm kappa(M) = 0,977 Bettungsziffer nach (9) der Anlage 5, c(*,k) = 0,10223 N/mm Knicklast nach (10) der Anlage 5, N(z,Ki*) = 623,4 kN kappa(z) = 0,684 k(y) = 1,000 - Nachweise nach (16) und (17) der Anlage 5 an der Sttze B bei andrckender Belastung Drehbettung c(D,k) = 1754,8 Nmm/mm Knicklast bezogen auf die y-Achse, N(y,Ki) = 2366,5 kN Knicklast bezogen auf die z-Achse, N(z,Ki) = 747,9 kN Kippmoment nach DASt 016,El (427), M(y,Ki) = 10385,13 kNm kappa(M) = 1,000 kappa(y) = 0,901 Delta(N) = 0,01 Bettungsziffer nach (9) der Anlage 5, c(*,k) = 1,14133 N/mm Knicklast nach (10) der Anlage 5, N(z,Ki*) = 2082,8 kN kappa(y) = 0,887 k(y) = 1,000 - Nachweise nach ( 19) der Anlage 5 an der Sttze B bei abhebender Belastung Kein Biegedrillknicknachweis erforderlich, andere Werte wie bei andrckender Belastung

37

Seite 16



Lngskrfte in Traufpfette (Normwerte)

Angaben zur Traufpfette: Traufprofil

Die Lngskrfte sind als Druckkrfte positiv. Negative abhebende Belastungen sind andrckende Belastungen.

Andrckende Belastung Abhebende Belastung i N(k, i) [kN] N(k, i) [kN] ___________________________________________________________ 1 20,0 20,0

38

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Bschen und Runge 2015 - 1587 04.05.2015

Querschnitt Q2 aus C-Sond. / 180 / 3


h = 180, a = 106, b = 106, t = 3

s(o)=45, s(u)=45, alpha(o)(%)=17,5, alpha(u)(%)=17,5

(fr t

Seite 18



Ergebnisse der Berechnung eines Wandriegels

Angaben zum Wandriegel: Wandriegel

Die Bemessung erfolgt nach DASt-Ri 016 und DIN 18800 (11.90). Statisches Systeme n. Anlage 1, hier als statisch bestimmter Einfeldtrger, Anzahl der Felder = 1. Eine doppelte Profillage bleibt bei der Schnittkraftberechnung unbercksichtigt.

Verwendete Profile: Profilart / Trgerhhe H [mm] / Dicke t [mm] / Streckgrenze [N/mm]

Querschnitt Q(1): C-Stand. / 140 / 2 / 380

i L(i) Feldquerschnitte Sttzenquerschnitte m Profil 1 Profil 2 Profil 1 Profil 2 ______________________________________________________________ 0 0,000 - - Q(1) - 1 5,000 Q(1) - Q(1) -

Die Z-Profile in der Wand werden in statisch gnstiger Lage angeordnet (s.Anlage 1). Wandelement: Stahl-Sandwichelem., Befestigung auf den Wandriegeln nach Schema 1 (s. Anlage 2) Belastungsbreite fr die Riegel: 2,50 m.

Fr die ber alle Felder gleichmig verteilte Belastung sind die Bemessungswerte bei - andrckender Belastung q(z,d) = 2,13 kN/m, ermittelt mit gam(G) = 1,35 und gam(Q) = 1,5 und fr die horizontale Verformung q(z,d) = 1,56 kN/m, ermittelt mit gam(G) = gam(Q) = 1,0 - abhebender Belastung q(z,d) = -2,13 kN/m, ermittelt mit gam(G) = 1,35 und gam(Q) = 1,5 Lngskrfte sind in den Wandriegeln nicht vorhanden.

40

Seite 19



Ergebnisse der Berechnung des Wandriegels (Fortsetzung)

Angaben zum Wandriegelstrang: Wandriegel (nachfolg. Skizze gilt nur symbolisch)

Die hchste Auslastung der Querschnitte ist bei andrckender Belastung im Feldbereich 1 mit 76,5 % und an der Sttze 1 mit 0,0 %, bei abhebender im Feldbereich 1 mit 77,6 % und an der Sttze 1 mit 0,0 %. Die Ausnutzung der zulssigen horizontalen Durchbiegung von L(1)/150 bei andrckender Belastung ist im ungnstigsten Fall im Feldbereich 1 mit 77,1 %.

Schnittkrfte lngs des Wandriegelstrangs

Andrckende Belastung Abhebende Belastung i M(S, i) M(F, i) M(S, i) M(F, i) kNm kNm kNm kNm ___________________________________________________________ 0 0,00 0,00 0 0 1 0,00 6,66 0 6,66

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Angaben zum Wandriegel: Wandriegel Die Nachweise wurden nach Anlage 5 mit den nachfolgenden Werten gefhrt.

- Schnittkrfte, Sttzweite, Querschnittswerte s. Ausdruck 2 andrckende Belastung im Feld 1 M(B,links,d) = 0,00 kNm, M(B,rechts,d) = 0,00 kNm, M(F,d) = 6,66 kNm und an der Sttze B M(B, d) = 0,00 kNm, abhebende Belastung im Feld 1 M(B,links,d) = 0,00 kNm, M(B,rechts,d) = 0,00 kNm, M(F,d) = 6,66 kNm und an der Sttze B M(B, d) = 0,00 kNm, - Nachweise nach (7) und (8) der Anlage 5 im Feld 1 bei andrckender Belastung Schubsteifigkeit von S(k) = 400,0 kN Schubbettung c(S,k) = 0,1579 N/mm Drehbettung c(D,k) = 1057,2 Nmm/mm Kippmoment nach (11) der Anlage 5, M(y,Ki) = 65,66 kNm kappa(M) = 0,997 - Nachweise nach ( 13) und (14) der Anlage 5 im Feld 1 bei abhebender Belastung Annahme unverschieblicher Wandscheibe Drehbettung c(D,k) = 639,7 Nmm/mm Kippmoment nach (15) der Anlage 5, M(y,Ki) = 33,71 kNm kappa(M) = 0,983 - Nachweise nach (16) und (17) der Anlage 5 an der Sttze B bei andrckender Belastung Drehbettung c(D,k) = 1057,2 Nmm/mm Kippmoment nach (18) der Anlage 5, M(y,Ki) = 153,36 kNm kappa(M) = 1,000 - Nachweise nach ( 19) der Anlage 5 an der Sttze B bei abhebender Belastung Kein Biegedrillknicknachweis erforderlich, andere Werte wie bei andrckender Belastung

42

Seite 21



Bschen und Runge 2015 - 1587 04.05.2015

Querschnitt Q1 aus C-Stand. / 140 / 2


h = 140, a = 90, b = 90, t = 2

s(o) = 22, s(u) = 22, Dachneigung = 10

(fr t

Anlage 1.1

Pfetten- und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs GmbH Mnchen

Allgemeine Erluterungen zu denstatischen Nachweisen

Die statischen Nachweise erfolgen mit Hilfe des PC-Programms ZETA-2000.exe. Die PC-Ausdrucke enthalten die wichtigsten Ergebnisse der Berechnung.

Die Berechnung sttzt sich auf folgende Unterlagen:

DIN 18800-1 und -2:1990-11 DIN 18807-1 bis 3:1987-06 und -6 bis 9:1995-09

Bauaufsichtliche Zulassungen fr Sandwichelemente

DAST-Richtlinie 016, Bemessung und konstruktive Gestaltung von Tragwerken aus dnnwandigen kaltgeformten Bauteilen. Stahlbauverlagsgesellschaft 1992

Zulassung Z-14.1-110 ZETA-Pfettensystem, SBE System-Bau-Elemente-VertriebsGmbH, Offenbachstrae 1, 81241 Mnchen

Zulassung Z-14.1-4, Verbindungselemente zur Verwendung bei Konstruktionen mitKaltprofilen aus Stahlblech - insbesondere mit Stahlprofiltafeln -

Gutachten 1/2000 zum Tragverhalten der ZETA-Profile in Verbindung mitSandwichelementen, Institut fr Stahlbau Leipzig GmbH, 16.02.2000

Petersen, Ch.: Statik und Stabilitt der Baukonstruktionen. Verlag Friedr. Vieweg u.Sohn Braunschweig/Wiesbaden

AYRSHIRE, Design manual for purlin and cladding rail systems

Zu den Querschnitten

Die Dnnwandigkeit der zur Anwendung kommenden Profile (Anlage 2) erfordert eineBerechnung der Querschnittsbeanspruchbarkeit unter Bercksichtigung rtlicher Instabilitts-erscheinungen, die nach DIN 18800 und DASt-Ri 016 erfat werden. Dies fhrt dazu, daQuerschnitts- und Tragfhigkeitswerte auer fr den unbelasteten Querschnitt auch fr denbis zur Streckgrenze beanspruchten Querschnitt sowohl fr Biegung um die y-Achse mitMomenten My > 0 und My < 0 als auch fr Lngskraftbeanspruchung ermittelt werdenmssen. Diese Berechnung erfolgt gem DASt-Ri 016 nach der Elastizittstheorie. FrBlechdicken > tGrenz wird gem den Grenzverhltnissen b/t nach der DASt-Ri 016 dasNachweisverfahrens "elastisch-plastisch" angewendet. Fr das Profil

ZETA I ist tGrenz = 2,1 mmZETA II ist tGrenz = 2,8 mmZED ist tGrenz = 2,0 mmEAVES BEAM ist tGrenz = 3,2 mmC-Standard ist tGrenz = 3,2 mm

44

Anlage 1.2

Die plastischen Grenzbiegemomente liegen bei den Querschnitten mit konstanter Wanddickebei ca. 1,13...1,18. Es wird im Programm ab der Grenzdicke pauschal ein apl,y = 1,1bercksichtigt.

Fr die speziellen ZETA-Profile (hier mit ZETA I bezeichnet) kann die Berechnung undAnwendung auch nach Zulassung Z-14.1-110 erfolgen.

Fr die Drehverformungen wird eine Drehung um den Kontaktpunkt K angenommen.

Zum Tragsystem

Wegen der Dnnwandigkeit und der besonderen Querschnittsform der verwendeten Profile,vor allem der Z-frmigen Profile, ist eine wirtschaftliche Verwendung nur sinnvoll, wenn dieProfile an den Dach- oder Wandelementen (nachfolgend als Hllelemente bezeichnet, dassind Trapezprofile oder Sandwichelemente gem Anlage 3) oder anderen Bauteilen (nachfolgend als Koppelstbe oder Hngestangen bezeichnet) gegenber seitlichen Verfor-mungen und/oder Verdrehungen mehr oder weniger stabilisiert werden. Dabei wird dieSteifigkeit der anschlieenden Bauteile so gro angenommen, da die Profile imwesentlichen durch Biegung um die y-Achse beansprucht werden. Bei den Z-Profilen fhrtdies aber wegen der Schieflage der Hauptachsen zu Sttzkrften qy , die ber den Faktor fAchsermittelt und vor allem beim Nachweis der Verbindungen zwischen Hllelement bzw.Koppelstben und Z-Profil und an den Auflagern bercksichtigt werden. Damit dieseSttzkrfte bei Dchern nicht dem Dachschub und bei Wnden nicht den Eigenlastenzugeschlagen werden mssen, sollten die Z-Profile gem nachfolgender Skizze beiDchern stets zum First hin und bei Wnden stets zur Traufe hin gerichtet sein. BeiAnwendung nach Zulassung wird diese Lage gefordert.

Bei den Z-Profilen erlaubt die Querschnittsform eine doppelte Anordnung (berlappung). Sofhrt diese Mglichkeit zum Sleeve-System, bei dem konstruktiv bedingte Unterbrechungender Profilstrnge durch Beilagen ber den Sttzen wieder biegesteif zum Durchlauftrgerverbunden werden, oder zum Overlap-System, bei dem Profilstrnge ber den Sttzen soberlappt werden, da dort zwei Querschnitte statisch wirksam sind. Es knnen auch berden Sttzen von Durchlauftrgern oder in hher beanspruchten Feldbereichen Profileabschnittsweise doppelt verlegt werden.

Die berlappungen sind nach statischen Gesichtspunkten zu gestalten. An denTrgerauflagern sind Pfettensthle anzuordnen (s. Anlage 4).

45

Anlage 1.3

Zu den Hllelementen

Die stabilisierende Wirkung der Hllelemente wird wesentlich von der Nachgiebigkeit in denVerbindungen zwischen Hllelement und Pfette/Riegel bestimmt. Deshalb ist der Anordnungund Ausfhrung dieser Verbindungen besondere Aufmerksamkeit zu schenken. Whrend beiVerwendung von Trapezprofilen ausreichende Steifigkeit und Tragfhigkeit bei standard-miger Befestigung im allgemeinen gegeben ist, sind bei Verwendung von Sandwich-elementen gegebenenfalls zustzliche Verbindungen anzuordnen. Werden die Sandwich-elemente nur ber eine Klemmverbindung mit den Profilen verbunden, ist die stabilisierendeWirkung in vollem Umfang nicht fr alle Belastungen gewhrleistet. Dies gilt auch frHllelemente, die nicht derart formschlssig befestigt werden, z.B. Zementfaser-Wellplattenmit Hakenschrauben. In solchen Fllen sind Koppelstbe oder Hngestangen anzuordnen.

Zu den Nachweisen

Die wesentlichen Beziehungen fr die statischen Nachweise, die im Programm verwendetwurden, sind in der Anlage 5 wiedergegeben. Fr die Profile werden fr alle Feld- undSttzenbereiche die Verhltniszahl -Beanspruchung/Beanspruchbarkeit- getrennt fr dieLastflle andrckende und abhebende Belastung und fr den Verformungsnachweis beiandrckender Belastung berechnet, die jeweils ungnstigste wird ausgewiesen (in %).

Weiterhin wird fr das Profil-Hllelemente-System die Schubsteifigkeit S, die Drehbettungs-ziffer cJ,k und die Beanspruchung der Verbindungen ausgewiesen. Mit den Beanspruchungs-werten kann dann ein geeignetes Verbindungsmittel ausgewhlt werden.

46

Anlage 2

Pfetten- und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs GmbH Mnchen_________________________________________________________

Profilquerschnitte

a = 60...72 mm a = 78 mm b = 50...65 mm b = 68 mm h = 125...200 mm h = 225...285 mm

a = 55...58 mm a = 76 & 94 mm a = 90 mm b = 45...49 mm b = 68 & 86 mm b = 90 mm h = 125...200 mm h = 240 & 300 mm h = 160...240 mm

a = 90 mm a = beliebigb = 90 mm b = beliebigh = 105...200 mm h 300 mm

47

Anlage 3


Trapezprofile, SandwichelementeVerbindungsmittel und -schemen

Befestigungsschemen

fr Sandwichelemente

Schema 1 Schema 2 (6)

Schema 3 (5) Schema 4 (7)

Fr Trapezprofile wird unterschieden zwischen Befestigung in jedem (5) oder jedem zweiten(6) Trapeztal oder an einem Verband (7).

48

Anlage 4


Auflagerausbildung

berlappungsenden

Dach- (Wand) flche

49

Anlage 5.1

Pfetten- und Wandriegelsystem der SBE-Vertriebs GmbH Mnchen_________________________________________________________________________________

Zusammenstellung der verwendeten Formeln

Bercksichtigung der Schieflage der Hauptachsen

qy,S = z2

q

tanJ

J1

tanJ

J1

b

h+

b

h-

z

z

= fAchs * qz ( 1 )

Biegesteifigkeit fr Stabilittsnachweise

++=

4

J

4

J

2

JEJE

beff

aeffvoll

Ski (2)

Anschlu - Drehbettungsziffer c;A

2

ofilPrk,A,k,A,

100

bcc

= JJ ( 3 )

fr Sandwichelemente istSchaum

k,A,d

100c =J ( 3a )

Scheibensteifigkeit S fr Sandwichelemente

Elem

2xV

Ges,xb

ecD

= ( 4 )(Die Summe erstreckt sich ber jeweils einElement)

S = ofilPr

Ges,x

n

D2

2

yl

Sc

p= ( 5 )

cV = 1600 * tu fr Stahl-SandwichelementecV = 800 * tu fr Al-Sandwichelemente (cV in N/mm und t in mm)

50

Anlage 5.2


Beanspruchung der Verbindungen aus der Scheibenwirkung bei Sandwichelementen

Bz,Ges = nProfile * EStahl * Jz,Profil(Biegesteifigkeit aller Pfetten um die z-Achse)

Ges,z

Ges,x

B

D=l

l

l-=

2

ltan

2

l

1KT

T

T

T

TT

2x

xTElemGesamt,yVerbund,y,Q

l

lsinh

)xl(coshxcosh)K1(x

2

l

e

emaxlbqFmax

ll

-l-l-+

-l

=

(6)

Bei Anordnung von mehr als zwei Verbindungen (z.B. beim Befestigungsschema 3) wird FQ,yaus M/(2*em) ermittelt.

Nachweise fr die Trger

- Feldbereich bei andrckender Belastung

- Biegeknicken =D+b

+k

nM

M

N

N

d,R,y

d,ym

d,ply

d Auslastung ( 7 )

dabei wird ky fr Biegeknicken um die y-Achse bestimmt, bm wird 1,0 gesetzt (s.DIN 18800-2). Bei Zugbeanspruchung ist ky = 1 und Dn = 0.

- Biegedrillknicken =k

+k yd,R,yM

d,y

d,plz

d kM

M

N

N Auslastung ( 8 )

dabei wird kz und ky aus NKi fr Knicken mit gebundener Drehachse und Drehbettung(Druckgurt als elastisch gebetteter Einfeldtrger) und kM aus My,Ki mit cy und cJ nachPETERSEN, Statik und Stabilitt der Baukonstruktionen. Verlag Friedr. Vieweg u.Sohn Braunschweig/Wiesbaden ermittelt, bM wird 1,3 gesetzt. Bei Zugbeanspruchungist kz = 1 und ky = 1.

c* = 2

4

TSki,K

2

TSki,Tk,

h

lCE

lJGc

p

p+J

( 9 )

51

Anlage 5.3


h =

2

JE

l*c

4

1

Ski,z

4T

xKi NKi = 2

T

Ski,z

Kil

2

J2E8

x ( 10 )

a1 = E Jz 4

Tl

pa2 = E CA

4

Tl

pa3 = G JT

2

Tl

p

A1 = 0,932 (a1 + cy) A2 = -4,29

hA3 =

+

yc

1a2

ych

A4 = y

c1

a

c2

2

hy

c3

a2

a

+

J+

++

qKi,k

++++=4

A3

A2

A222

A3

A2

A1

A My,Ki,k = 8

lq 2Tk,Ki ( 11 )

- Biegeverformung

voll,y

2rechts,Blinks,B

voll,y

4y

mJE16

L)MM(

JE384

Lq5f

+-

= ( 12)

- Feldbereich bei abhebender Belastung

- Biegeknicken =D+b

+k

nM

M

N

N

d,R,y

d,ym

d,ply

d Auslastung ( 13 )

dabei wird ky fr Biegeknicken um die y-Achse bestimmt, bm wird 1,0 gesetzt. BeiZugbeanspruchung ist ky = 1 und Dn = 0.


+k yd,R,yM

d,y

d,plz

d kM

M

N

NAuslastung ( 14 )

dabei wird kz und ky aus NKi fr Knicken mit gebundener Drehachse und Drehbettungund kM aus My,Ki mit cJ nach DASt-Ri 016 ermittelt, bM wird 1,3 gesetzt. Bei Zugbean-spruchung ist kz = 1 und ky = 1.

MKi,k = Ski,z2

2

k,Ski,t JEG

lcJG

l

k

p+ J (k = 10,3 ... 27,7) ( 15 )

- Sttzenbereich bei andrckender Belastung

- Biegeknicken fr Qd/VR,d 0,25

=D+b

+k

nM

M

N

N

d,R,y

d,ym

d,ply

d Auslastung ( 16 )

52

Anlage 5.4


fr Qd/VR,d > 0,25 aber 0,95

=

D+

b+

k+ 25,1/n

M

M

N

N

V

Q

d,R,y

d,ym

d,ply

d

d,R

d Auslastung (16a)



+k yd,R,yM

d,y

d,plz

d kM

M

N

NAuslastung

oder nherungsweise

=k

+

d,R,yM

ofilPrd

d,y

M

h8,02

NM

Auslastung ( 17 )

dabei wird kM aus My,Ki mit cJ nach DASt-Ri 016 ermittelt:

MKi,k = Ski,z2

2

k,Ski,t JEG

lcJG

l

k

p+ J (k = 12,2 ... 17,7) ( 18 )

- Sttzenbereich bei abhebender Belastung

- Biegeknicken =D+b

+k

nM

M

N

N

d,R,y

d,ym

d,ply

d Auslastung ( 19 )

bzw. =

D+

b+

k+ 25,1/n

M

M

N

N

V

Q

d,R,y

d,ym

d,ply

d

d,R

d Auslastung (19a)


- Biegedrillknicken kann ausgeschlossen werden

Ist die Traufpfette gleichzeitig Dachverband wird diese durch zweiachsige Biegungbeansprucht, wobei auch hier durch die Verbindung mit den Dachelementen eine Biegungum die y- und z-Achse erzwungen und beim Biegedrillknicken eine Drehbettung an denDachelementen als wirksam angenommen wird.

- Biegeknicken =++k zd,R,y

d,yy

d,R,y

d,y

d,pl

d kM

Mk

M

M

Nmin

N Auslastung ( 20 )

dabei wird ky und kz fr freies Biegeknicken um die y- bzw. z-Achse bestimmt, bM wird1,3 gesetzt. Bei Zugbeanspruchung ist ky = 1, kz = 1, ky = 1 und kz = 1.

- Biegedrillknicken =+k

+k zd,R,y

d,yy

d,R,yM

d,y

d,plz

d kM

Mk

M

M

N

N Auslastung ( 21 )

53

Anlage 5.5


dabei werden ky , kz ky und kz aus NKi fr freies Knicken und kM aus My,Ki mitDrehbettung cJ aber ohne Sttzbettung cy ermittelt, bM wird 1,3 gesetzt. BeiZugbeanspruchung ist ky = 1, kz = 1, ky = 1 und kz = 1.

Fr Kragarme werden pauschal die Verzweigungslasten mit einer Knicklnge von2,5 * LKragarm ermittelt und aus Verformungsgrnden die Kragarmlnge auf 0,4 * Randfeld-lnge begrenzt.

Auflager und berlappungen

Das rechnerische berlappungsende ergibt sich aus der Bedingung, da amberlappungsende DM = 0 ist.

Die Verbindungskrfte am berlappungsende sind dann l

MF

D= .

Ist DM(i) = 0 wird fr die Ermittlung der Krfte das maximale Moment max MB/2 verwendet.

Verbindungen zwischen Hllelement und Profil

Es wird angenommen, da die Verbindungen in der Mitte der Flansche angeordnet werden.Damit entstehen aus einer abhebenden Kraft F in den Verbindungen Krfte von FZ = 2 * F.

Versatzmomente von horizontalen Krftepaaren, die im Schwerpunkt und oberen Flanschwirken, werden pauschal ber den Faktor hProfil/bFlansch bercksichtigt.

54



1. bersicht

55



2. Materialliste

Name Masse[kg]

Oberflche[m2]

Volumen[m3]

Gesamtergebnis: 27863,6 804,240 3,5495e+00

Q Material Massendichte[kg/m]

Lnge[m]

Masse[kg]

Oberflche[m2]

Dichte[kg/m3]

Volumen[m3]

CS1 - IPE450 S 235 77,6 91,200 7073,3 146,374 7850,0 9,0106e-01

CS2 - IPE300 S 235 42,2 111,716 4718,1 129,583 7850,0 6,0103e-01

CS12 - RO88.9X3.2 S 235 6,8 605,000 4093,9 168,795 7850,0 5,2151e-01

CS11 - RD14 S 235 1,2 399,304 482,3 17,516 7850,0 6,1437e-02

CS6 - HEA140 S 235 24,6 31,855 785,2 25,293 7850,0 1,0003e-01

CS3 - I + I,var (IPE300; 150; 500; 8; 10) S 235 61,9 106,093 6572,0 184,199 7850,0 8,3720e-01

CS5 - HEA120 S 235 19,9 123,473 2452,2 83,591 7850,0 3,1239e-01

CS7 - IPE240 S 235 30,7 39,454 1211,0 36,365 7850,0 1,5426e-01

CS4 - IPE270 S 235 36,0 8,173 294,5 8,508 7850,0 3,7516e-02

CS9 - RD22 S 235 3,0 27,724 82,7 1,911 7850,0 1,0534e-02

CS8 - RD28 S 235 4,8 13,862 67,0 1,216 7850,0 8,5313e-03

CS10 - RD18 S 235 2,0 15,752 31,5 0,888 7850,0 4,0064e-03

56



3. Knotennummern

57



4. Knoten

Name Koord.X[m]

Koord.Y[m]

Koord.Z[m]

N1 0,000 0,000 0,000

N2 0,000 0,000 4,800

N3 9,750 0,000 6,519

N4 19,500 0,000 4,800

N5 19,500 0,000 0,000

N9 0,000 5,000 0,000

N10 0,000 5,000 4,800

N11 9,750 5,000 6,519

N12 19,500 5,000 4,800

N13 19,500 5,000 0,000

N14 29,250 5,000 6,519

N15 39,000 5,000 4,800

N16 39,000 5,000 0,000

N17 0,000 10,000 0,000

N18 0,000 10,000 4,800

N19 9,750 10,000 6,519

N20 19,500 10,000 4,800

N21 19,500 10,000 0,000

N22 29,250 10,000 6,519

N23 39,000 10,000 4,800

N24 39,000 10,000 0,000

N25 0,000 15,000 0,000

N26 0,000 15,000 4,800

N27 9,750 15,000 6,519

N28 19,500 15,000 4,800

N29 19,500 15,000 0,000

N30 29,250 15,000 6,519

N31 39,000 15,000 4,800

N32 39,000 15,000 0,000

N33 0,000 20,000 0,000

N34 0,000 20,000 4,800

N35 9,750 20,000 6,519

N36 19,500 20,000 4,800

N37 19,500 20,000 0,000

N38 29,250 20,000 6,519

N39 39,000 20,000 4,800

N40 39,000 20,000 0,000

N41 0,000 25,000 0,000

N42 0,000 25,000 4,800

N43 9,750 25,000 6,519

N44 19,500 25,000 4,800

N45 19,500 25,000 0,000

N46 29,250 25,000 6,519

N47 39,000 25,000 4,800

N48 39,000 25,000 0,000

N49 0,000 30,000 0,000

N50 0,000 30,000 4,800

N51 9,750 30,000 6,519

N52 19,500 30,000 4,800

N53 19,500 30,000 0,000

N57 0,000 35,000 0,000

N58 0,000 35,000 4,800

N59 9,750 35,000 6,519

N60 19,500 35,000 4,800

N61 19,500 35,000 0,000

N65 0,000 40,000 0,000

N66 0,000 40,000 4,800

N67 9,750 40,000 6,519

N68 19,500 40,000 4,800

N69 19,500 40,000 0,000

N73 0,000 45,000 0,000

Name Koord.X[m]

Koord.Y[m]

Koord.Z[m]

N74 0,000 45,000 4,800

N75 9,750 45,000 6,519

N76 19,500 45,000 4,800

N77 19,500 45,000 0,000

N78 22,800 45,000 4,218

N79 22,800 40,000 4,218

N80 22,800 35,000 4,218

N81 22,800 30,000 4,218

N82 7,250 0,000 6,078

N83 12,250 0,000 6,078

N84 26,750 5,000 6,078

N85 31,750 5,000 6,078

N86 26,750 25,000 6,078

N87 31,750 25,000 6,078

N88 7,250 45,000 6,078

N89 12,250 45,000 6,078

N90 4,749 0,000 5,637

N91 2,249 0,000 5,197

N92 4,749 45,000 5,637

N93 2,249 45,000 5,197

N94 14,751 45,000 5,637

N95 17,251 45,000 5,197

N96 14,751 0,000 5,637

N97 17,251 0,000 5,197

N98 24,249 5,000 5,637

N99 21,749 5,000 5,197

N100 34,251 5,000 5,637

N101 36,751 5,000 5,197

N102 24,249 25,000 5,637

N103 21,749 25,000 5,197

N104 34,251 25,000 5,637

N105 36,751 25,000 5,197

N106 4,749 5,000 5,637

N107 12,250 5,000 6,078

N108 4,749 10,000 5,637

N109 12,250 10,000 6,078

N110 24,249 10,000 5,637

N111 31,750 10,000 6,078

N112 4,749 15,000 5,637

N113 12,250 15,000 6,078

N114 24,249 15,000 5,637

N115 31,750 15,000 6,078

N116 4,749 20,000 5,637

N117 12,250 20,000 6,078

N118 24,249 20,000 5,637

N119 31,750 20,000 6,078

N120 4,749 25,000 5,637

N121 12,250 25,000 6,078

N122 4,749 30,000 5,637

N123 12,250 30,000 6,078

N124 4,749 35,000 5,637

N125 12,250 35,000 6,078

N126 4,749 40,000 5,637

N127 12,250 40,000 6,078

N128 7,250 5,000 6,078

N129 14,751 5,000 5,637

N130 26,750 10,000 6,078

N131 34,251 10,000 5,637

N132 7,250 10,000 6,078

N133 14,751 10,000 5,637

N134 7,250 15,000 6,078

Name Koord.X[m]

Koord.Y[m]

Koord.Z[m]

N135 14,751 15,000 5,637

N136 26,750 15,000 6,078

N137 34,251 15,000 5,637

N138 7,250 20,000 6,078

N139 14,751 20,000 5,637

N140 26,750 20,000 6,078

N141 34,251 20,000 5,637

N142 7,250 25,000 6,078

N143 14,751 25,000 5,637

N144 7,250 30,000 6,078

N145 14,751 30,000 5,637

N146 7,250 35,000 6,078

N147 14,751 35,000 5,637

N148 7,250 40,000 6,078

N149 14,751 40,000 5,637

N150 2,249 5,000 5,197

N151 2,249 5,000 5,197

N152 2,249 10,000 5,197

N153 2,249 15,000 5,197

N154 2,249 20,000 5,197

N155 2,249 25,000 5,197

N156 2,249 30,000 5,197

N157 2,249 35,000 5,197

N158 2,249 40,000 5,197

N159 17,251 40,000 5,197

N160 17,251 35,000 5,197

N161 17,251 30,000 5,197

N162 17,251 25,000 5,197

N163 17,251 20,000 5,197

N164 17,251 15,000 5,197

N165 17,251 10,000 5,197

N166 17,251 5,000 5,197

N167 21,749 10,000 5,197

N168 21,749 15,000 5,197

N169 21,749 20,000 5,197

N170 36,751 20,000 5,197

N171 36,751 15,000 5,197

N172 36,751 10,000 5,197

N173 4,749 45,000 0,000

N174 9,750 45,000 0,000

N175 14,751 45,000 0,000

N176 24,249 25,000 0,000

N177 29,250 25,000 0,000

N178 34,251 25,000 0,000

N179 24,249 5,000 0,000

N180 29,250 5,000 0,000

N183 34,251 5,000 0,000

N184 22,800 25,000 4,218

N186 24,249 25,000 3,962

N187 21,150 45,000 4,509

N188 21,150 40,000 4,509

N189 21,150 35,000 4,509

N190 21,150 30,000 4,509

N191 21,150 25,000 4,509

N192 3,630 0,000 0,000

N194 7,490 0,000 0,000

N196 11,690 0,000 0,000

N198 14,930 0,000 0,000

N200 7,490 0,000 6,121

N201 3,630 0,000 5,440

N202 14,930 0,000 5,606

58



Name Koord.X[m]

Koord.Y[m]

Koord.Z[m]

N203 11,690 0,000 6,177

59



5. Stabnummern

60



6. 1D-Teil

Name Querschnitt Lnge[m]

Form Anf.Knoten Endknoten Typ FEM-Typ Layer

B1 CS7 - IPE240 4,800 Linie N1 N2 Giebelsttze (70) Standard Layer1

B2 CS7 - IPE240 0,244 Linie N82 N200 beam (80) Standard Layer1


B4 CS7 - IPE240 4,800 Linie N5 N4 Giebelsttze (70) Standard Layer1

B8 CS1 - IPE450 4,800 Linie N9 N10 column (100) Standard Layer1

B9 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)

4,822 Linie N10 N106 beam (80) Standard Layer1



B12 CS5 - HEA120 2,539 Linie N84 N14 beam (80) Standard Layer1


B14 CS5 - HEA120 4,800 Linie N16 N15 Giebelsttze (70) Standard Layer1


B16 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)




B19 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B23 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)




B26 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B30 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)




B33 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B37 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)








B44 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B51 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B58 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





61




































B233 CS12 - RO88.9X3.2 5,000 Linie N90 N106 Pfette (0) ZentrischeNormalkraft

Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1



B252 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B256 CS3 - I + I,var (IPE300; 150; 4,822 Linie N20 N133 beam (80) Standard Layer1

62





B256 500; 8; 10) 4,822 Linie N20 N133 beam (80) Standard Layer1




B260 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B264 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B268 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B272 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B276 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B280 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B284 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B288 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)





B292 CS3 - I + I,var (IPE300; 150;500; 8; 10)




Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1

B303 CS12 - RO88.9X3.2 5,000 Linie N132 N134 Pfette (0) Zentrische Layer1

63





B303 CS12 - RO88.9X3.2 5,000 Linie N132 N134 Pfette (0) Normalkraft Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1


Layer1

Statik 27-15-2347.pdf

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