Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur … · Einführung?Anforderungen an die...
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Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur-Dampfkraftanlagen
Brendon Scarlin
23.November 200123.November 2001
? Einführung? Anforderungen an die Entwicklung? Werkstoffentwicklung und -einführung? Wirtschaftlichkeitsüberlegungen? Ausblick
Gliederung
Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur-Dampfkraftanlagen
? Erhöhung des Wirkungsgrades
Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur-Dampfkraftanlagen
Wirkungsgradsteigernde Massnahmen
HTGD S11 085 A / 1997-07
KWStaudinger 5
Rostock
Avedøre(Lippendorf)
%
%
%
Wirkungsgrad%
43
45
47
41
42
43
44
45
46
47
In Betrieb Im Bau Geplant
Speisewassertemp. (°C) 270 300 300Frischdampf (°C) 540 580 605Frischdampfdruck (bar) 250 275 275Zü-temp. (°C) 560 600 625Zü-Druck (bar) 40 50 50Vorwärmer 7 9 9
? Einführung? Anforderungen an die Entwicklung? Werkstoffentwicklung und -einführung? Wirtschaftlichkeitsüberlegungen? Ausblick
Gliederung
Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur-Dampfkraftanlagen
Hochtemperatur-Dampfturbinen
? Wichtigste Komponente– Schmiedestücke (Rotoren)– Gusstücke (Gehäuse)– Rohrleitungen
? Wichtigste Anforderungen– Hohe Zeitstandfestigkeit– Widerstand gegen Versprödung (Gefügestabilität)– Kleine Oxidationsgeschwindigkeit (keine Abplatzung der Schicht)– Einfache Fertigung von Schmiede- und Gussteile, sowie
Schweissungen, Biegungen, usw.
Komponente und Anforderungen
Längsschnitt durch eine Mitteldruckturbine
MD-InnengehäuseG-X 12 Cr Mo W V Nb N 10 11
MD-LäufereintrittX 12 Cr Mo W V Nb N 10 11
? Keine Auftragsschweissungen und kein Kühldampf
HTGD S11 077 A/1998-04
(400 MW, 358 bar/702 °C SH Outlet; 71 bar/720 °C RH Outlet)
022 105p
1 SH 2 Inlet (+ 76.507 m)
2 Eco Inlet (+ 74.464 m)
3 SH 1 Outlet (+ 72.960 m)
4 Eco Outlet (+ 71.617 m)
5 SH 3 Inlet (+ 62.536 m)
6 SH 3 Outlet (+ 55.425 m)
7 SH 4 Outlet (+ 49.066 m)
8 SH 4 Inlet (+ 44.525 m)
9 SH 2 Outlet (+ 42.375 m)
1 0 Evaporator Outlet (+ 42.025 m)
1 1 SH 1 Inlet (+ 40.625 m)
1 2 RH 2 Inlet (+ 48.332 m)
1 3 RH 2 Outlet (+ 56.160 m)
1 4 RH 1 Outlet (+ 61.982 m)
1 5 RH 1 Inlet (+ 71.920 m)
Eco
RH 1
SH 3
RH 2
SH 4SH 2
wall - SH 1evaporator
± 0,0 m
12
34
5
6
7
8910
1 1
1 2
13
14
15
Kesselkonstruktion
? Einführung? Anforderungen an die Entwicklung? Werkstoffentwicklung und -einführung? Wirtschaftlichkeitsüberlegungen? Ausblick
Gliederung
Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur-Dampfkraftanlagen
Internationale Projekte
Fortschrittliche Dampfkraftwerke
JAPAN USA EUROPE
Development and plantoperation : EPDC
Development: EPRI
Development: COST
EPRI project 1403 (USA, J, EU)• Thick-walled pipe steels• Standardisation achieved• Trial components in service
Power plant orders Power plant orders
• Turbine and boiler manufacturers,steelmakers, R&D organisations
• Materials development• Component manufacture• Pilot plant operation (50 MW)
• Basic studies (1978-1980)• Turbine & boiler man. (1986-1993)
• Turbine and boiler manufacturers,steelmakers, utilities, R&D
• Interaction with VGB, Brite-Euram,Marcko, ECCC etc.
• All major power plant components• Targets: 300 bar, 600°C / 600°C
300 bar, 600°C / 620°C
1981 - 1993 COST 501: 1983 - 1997
1000 MW, 241 bar, 593°C, 593°C com. 971050 MW, 250 bar, 600°C, 610°C ordered
1994 - 2000• Target: 300 bar, 630°C / 630°C
400 MW, 285 bar, 580°C, 580°C, 580°C com. 97530 MW, 300 bar, 580°C, 600°C ordered
COST 522: 1998 - 2003• Target: 300 bar, 620°C / 650°C
2000-06/Parsons/STDH/B. Scarlin/Page 15
Merkmale der neuen 9-12% Cr StähleMikrogefüge: Vollmartensitisches Grundgefüge mit Karbidenverteilung, erreicht durch Vergütung
Vorzugsweise mit kleinen Lamellen, hoher Verstzungsdichte und feine Teilchen
Vorteilhaft Nachteilig
Cr 9-12% Zeitstandfestigkeit/Oxidation ? -Ferritbildner (Co, Cu, Mn Zusatz)
C 0.1-0.2% Karbidbildner (Cr) Schweissrisse bei hoher C-Gehalt
teilweise durch N ersetzt
Mo 0.5-1.5% Stabile Karbide Laves Phase Bildung, DuktilitätMischkristallhärtung
W 1-2% Mischkristallhärtung Laves Phase Bildung, Duktilität Zeitstandfestigkeit
Nb 0.06% Sehr stabile Karbide / NitrideUnterdruckt Kornwachstum
V 0.2-0.3% Sehr stabile Nitride (MX)Zeitstandfestigkeit
B 100ppm Reduziert Karbidvergröberung Seigerung, erschwert Schweissen
Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur-Dampfkraftanlagen
Erwünschtes Gefüge
Materialwahl für Hauptkomponente: Schmiedeteile (Rotoren), Guss (Gehäuse) und Rohrleitungen
HTGD Parson 9 A / 1997-10
500 550 600 650
200
100
0
Temperatur in °C
Zeits
tand
fest
igke
it(1
05h)
in M
Pa
ca. 30°C ca. 25°C
“X20” Stahl(11 bis 12 % Cr) für:
? Rotoren
? Gehäuse
? Schaufeln
? Rohrleitungen
COST 501 Werkstoffe (bis 600 °C)? Schmiede- und Gusslegierungen
? Zulegierung mit 1 % W? Reduktion von Cr auf 9 %
? Schaufeln austenitisch? Rohrleitungen 9 % Cr
? + 0W (P91)? + 1W (E911)? + 2W (P92)
COST 522 Werkstoffe(bis ca. 620 °C)? Werkstoffe mit Co (bis 3 %)
und B ( bis 0.01 %)? Zeitstandfestigkeit
? Erhöhte Cr (bis 11 %)? Oxidationsbeständigkeit
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
? Bis Anfang der ‘90er– Seit vielen Jahren “X20” Stahl (11 bis 12%Cr) für Rotoren, Gehäuse und
Rohrleitungen– Maximale Zü-Temperatur bis 565°C (100MPa Zeitstandfestigkeit bei 105 h)
? Seit den ‘90ern (bis 600°C)– Neue Wekstoffe aus dem COST 501 Programm– Schmiede- und Gusslegierungen
• Zeitstandfestigkeit erhöht durch Zulegieren von W (auch Reduktion des Cr-Gehaltes auf 9%)
– Rohrleitungen• Zeitstandfestigkeit erhöht durch Zulegieren von W (bei 9%Cr): (P91-->
0%, E911 --> 1%, P92 --> 2%)– Schaufeln: Bei Temperatur > ca.550°C austenitischer Stahl (StT17/13W)– Heutige Stand der Technik 580/600°C (100MPa Zeitstandfestigkeit 105 h)
Entwicklungsschritte 1 (typischerweise 20-30°C)
Hochtemperatur- Dampfkraftwerke
? Der nächste Schritt (COST 522: bis 625°C)– Anforderung bezüglich Zeitstandfestigkeit und Oxidationsbeständigkeit– Trend zu höherer Cr-Gehalt (11%) zeigt viel höhere Beständigkeit (Bild)– Gleichzeitige Zeitstandfestigkeit erhöht durch Zulegieren
• mit Co (bis 3%)• mit B (bis 0.01%)
– Die Wahl: • Werkstoffe mit 9%Cr sofort einsetzbar (Beschichtungen notwendig ?)• Werkstoffe mit 11%Cr brauchen längere Prüfzeit (Beschichtungen kaum
notwendig)– Das Ergebnis
• Zeitstandfestigkeit von 100MPa bei 105 h und 620 bis 625°C• Oxidationsbeständigkeit gleich gut wie bei 580°C
Entwicklungsschritte 2 (typischerweise 20-30°C)
Hochtemperatur- Dampfkraftwerke
? Der übernächste Schritt (700/725°C Thermie)– EU finanziertes Programm unter Führung von ELSAM– Anwendung von Nickelbasislegierungen für Rotoren, Gehäuse,
Rohrleitungen und Schafeln– Wirkungsgrad >>50%– Demonstrationsanlage in 2010– Erhöhte Anlagenkosten aber tiefere Stromgestehungskosten (vom
Brennstoffpreis abhängig)
Entwicklungsschritte 3 (+100°C)
Dampfturbinenentwicklung: Einführung neuer Werkstoffe
4. Auslegungsdaten: Kurzzeit5. Auslegungsdaten: Langzeit6. Betriebserfahrung
Thermie
Entwicklungschritt
2000 2010
630°C bis650°C
2004
COST 522
625°C 700°C
Schritte: 1. Legierungsentwicklung (F & E) mit kleinen Schmelzen2. Weitere kleine Schmelzen und Komponente 3. Fertigungstechnologien (Schweissen, Biegen, ZfP,…)
Gleichzeitige Schritte
2002 2006 2008
Bestellung und Betrieb
Fertigungstechnologien
Grössere Schmelzen /Komponenten
Erste kleine Schmelzen
Weitere kleine Schmelzen
ca. 30°C
Stahl C Cr Mo W V Nb N B (gew. %)a) 0.28 1.0 0.9 - 0.30 - - -b) 0.21 12.0 1.0 - 0.30 - - -c) 0.12 10.0 1.5 - 0.20 0.05 0.05 -d) 0.12 10.0 1.0 1.0 0.20 0.05 0.05 -e) 0.18 9.0 1.5 - 0.25 0.05 0.02 0.010
100 000 h Zeitstandfestigkeit für geschmiedete Turbinenstähle
500 550 600 650
200
100
0
Temperatur in °C
100
000
h Z
eits
tand
fest
igke
it
ca. 70°C
c/d: X12CrMo(W)VNbN101(1)
e: X18CrMoVNbB91a: 1%CrMoV
b: 12%CrMoV
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
500 550 600 650
200
100’
000
h Z
eits
tand
fest
igke
it
Temperatur in °C
100
0
c)10 % CrMo(W)VNbN
b)12 % CrMoV
a)1 % CrMoV
Ziel für neue Werkstoffe
540 593
MPa
Gussstahl C Cr Mo W V Nb N (Gew. %)
a) GS-17CrMoV 5 11 0.17 1.25 1.1 - 0.30 - -b) G-X22CrMoV 12 1 0.22 12.0 1.0 - 0.30 - -c) G-X 10 CrMo(W)VNbN 10 11 0.12 10.0 1.0 (1) 0.20 0.05 0.05
563
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
100 000 h Zeitstandfestigkeit für gegossene Turbinenstähle
2000-06/Parsons/STDH/B. Scarlin/Page 206
500 550 600 650
200
100
0
Temperatur in °C
100
000
h Z
eits
tand
fest
igke
it
T23
P92; E911
P91
T24
T22
Stahl C Cr Mo W Andere (gew. %)BezeichnungT22 0.1 2.25 1.0 - -T23 0.1 2.25 0.2 1.6 -T24 0.1 2.40 1.0 - Ti, BP91 0.1 9.00 1.0 - -E911 0.1 9.00 1.0 1.0 -P92 0.1 9.00 0.5 1.8 BCOST 522 0.1 11-12 1.5 0/0.5 Co, B (Cu)
Neue COST 52211-12 % Cr Stähle (Ziel)
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
100 000 h Zeitstandfestigkeit für Rohrleitungsstähle
2000-06/Parsons/STDH/B. Scarlin/Page 9
Wandstärke für Werkstoffe mit äquivalenter Festigkeit
Gr 22
Gr 91
Gr 122
Gr 23/24
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Oxidschichtdicke für den Stahl T 92
121 095
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0 5.000 10.000 15.000 20.000 25.000Zeit in h
Ges
amto
xids
chic
htdi
cke
in µ
m
Betriebsversuche
Laborversuche
Mittelwerte
Gleichung von Naoi et al. [4] (8,84 Cr + 0,21 Si)
600°C
2000-06/Parsons/STDH/B. Scarlin/Page 237
Labormessungen der Oxyddicke (2.25 und 9 % Cr Stähle)
300
250
200
150
100
50
00 1000 2000 3000 4000 5000 6000
9%Cr-1%Mo-0.4%Mn (T91), 550°C
9%Cr-1%Mo-0.4%Mn (T91), 600°C
2.25%Cr-1%Mo, 550°C
2.25%Cr-1%Mo, 600°C
Oxy
ddic
ke[?
m]
Zeit [h]
2.25 %
9 %
2.25 %
9 %
550 °C
600 °C??????
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Dampfoxidation
? COST Legierungen FB5-FB9
FB5 - FB9 at 650 °C
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 500 1000 1500 2000 2500 3000
time in h
wei
gh
t in
crea
se in
mg
/cm
2
FB5FB7FB6FB8FB9
ALLOY Cr Mn Ni Co W Mo V Nb N C SiFB5 10 0.1 0.16 2.9 0 1.5 0.2 0.07 0.02 0.14 0.07FB6 11 0.1 0.15 3 0 1.5 0.2 0.07 0.02 0.15 0.13FB7 10 0.08 0.14 3 0 1.5 0.2 0.08 0.02 0.17 0.12FB8 11 0.1 0.1 3 0 1.5 0.2 0.07 0.02 0.18 0.1FB9 11 0.1 0.13 6 0 1.5 0.2 0.07 0.02 0.19 0.08
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Dampfoxidation
? Einfluss des Cr-Gehaltes von ferritischen Legierungen auf die Oxidationsgeschwindigkeit (FB-alloys, P92, T22)
Oxidation in steam after 2650 h at 650 °C
0.1
1
10
100
0 2 4 6 8 10 12wt.-% Cr
mg
/cm
2
1 mg/cm2 corresponds to about 10 µm oxide thickness
–OXIDATIONSVERSUCHE
? Laborversuche, COST 522? Auslagerungen im Kraftwerk, KOMET 650
– Westfalen bypass – 620, 650C, bis 24,000h– breite Auswahl neuer Werkstoffe– Modellierung des Abplatverhaltens, NPL
? Untersuchungen von Schutzschichten– COST 522, KOMET 650
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
? Feldversuche
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Auslagerung in Dampf
613 °C / 4000 h
642°C / 4000 h
COST Material FB2 Ref. Material X20
Beschichtungen für Dampfkraftanlagen bis 650°C
? Abplatzen von Oxydschicht beschädigt Turbinenschaufeln? Oxydschichtverschlechtert Wärmübergang
12% Cr-Stahl nach 4000 h at 650 °C QuerschnittB
ase
allo
y
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Mögliche Schutzschichten
? Al-Lösung (pinzeln, sprühen,….) + Wärmebehandlung (z.B. Sermetel)
? Electroless Ni (+12% P) + Diffusionswärmebehandlung
? HVOF Plasmaspritzen (z.B. NiCrAlY)
? Inchromieren
? Hybrid coatings ( = e.g. Ni electroless + Al-slurry)
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Al-Beschichtung auf E911 in Dampfbypass : 4000 h, 650 °C
Sermetel coating on E911 (17ALUP), 4000 h, 650 °C
Al-oxide
26 at.-% Al, 6% Cr,rest Fe, no oxygen
base material E911
15 at.-% Al, 10% Cr,rest Fe, no oxygen
E911
Ohne Beschichtung Mit Beschichtung
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Nickelbeschichtungen auf E911
? 60 µm Elektroless Nickel (DEGUSSA NIMUDEN 858) auf E911 nach4350 h bei 600 °C in Dampf
BoilerE911
Ni
Ohne Beschichtung(4000 h bei 613 °C in Dampf):
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
für Probe Nr. 16.3/T92 nach einer Belastung von 23.000 StundenBerechnung des Temperaturprofils
003 394
???
???
??
??
???
MetallMagnetitiDampfOberfläche
sx1QTT
Q sMetall
?
?
Q xMagnetit
?
?
567°C
595°C
603°C
609°C606°C
Rohr
Mag
netit
Dampf
Qi?
Q = Wärmestrom (26 kW/m2)? i = Wärmeübergangszahl (1,370 W/m2/K)? Magnetit= Wärmeleitfähigkeit Magnetit (1 W/m/K)? Metall = Wärmeleitfähigkeit Metall (28 W/m/K)
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
10
100
1000
100 1000 10000 100000
Time to rupture (h)
Cre
ep r
up
ture
str
eng
th (
MP
a)
broken
ongoing
EPRI 1403-15/23Cast P91 GradePilot Valve Body
Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur-Dampfkraftanlagen
Zeitstandprüfung bei 600°C (VGB)8 Fertigungs-Gussstücke aus G-X12CrMoVNbN10 1
Fertigung eines P92-Sammlers
075 103p
Sammler mit Anschlussrohren
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Automatische SchweissungenFertigung eines P92-Sammlers
075 104p
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Umfangsnaht in P 92 - Mikrogefüge der Schweissnaht
Schweissverfahren - Qualifikationsprüfungen
075 099p
Makro2 : 1
Schweissnaht 200 : 1
Zusatzmaterial 200 : 1
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
2000-06/Parsons/STDH/B. Scarlin/Page 379
Resultate der Zeitstandversuche an E911Grundmaterial und Schweissverbindungen
50
100
200
300
1 10 100 1000 10000 100000Bruchzeit (h)
Spa
nnun
g(M
Pa)
GrundmaterialSchweissverbindung
50
100
200
300
1 10 100 1000 10000 100000Bruchzeit (h)
Spa
nnun
g(M
Pa)
600 °C 650 °C
40
30
40
30
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
GrundmaterialSchweissverbindung
Aufbau des Testüberhitzers
121 055
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Chemische Zusammensetzung der ausgewählten Werkstoffe
121 102
C Si Mn P S Cr Ni Mo V N b N Sonstige
X 20CrMoV121
0,17
bis
0,23
max.
0,50
max.
1,00
max.
0,025
max.
0,020
10,0
bis
12,5
0,30
bis
0,80
0,80
bis
1,20
0,25
bis
0,35
T 910,08
bis0,12
0,20
bis0,50
0,30
bis0,60
max.0,020
max.0,010
8,0
bis9,5
max.0,40
0,85
bis1,05
0,18
bis0,25
0,06
bis0,10
0,030
bis0,070
Al:max. 0,040
T 92 (NF 616) 0,09 0,21 0,46 0,015 0,002 8,84 0,26 0,47 0,21 0,066 0,040Al: 0,009Ti: 0,003
W: 1,720
HCM 12max.
0,14
max.
0,50
0,30
bis
0,70
max.
0,030
max.
0,030
11,0
bis
13,0
0,80
bis
1,20
0,20
bis
0,30
max.
0,20
W:
0,80 bis 1,20
1.4988
0,04
bis0,10
0,30
bis0,60
max.1,50
max.0,035
max.0,015
15,5
bis17,5
12,5
bis14,5
1,10
bis1,50
0,60
bis0,85
0,060
bis0,140
(Nb+Ta):? 10 x %C
bis max. 1,2
TP347H FG0,04
bis0,10
max.0,75
max.2,00
max.0,040
max.0,030
17,0
bis20,0
9,0
bis13,0
(Cb+Ta):0,80 bis 1,00
NF 709
0,04
bis
0,12
max.
1,00
max.
1,50
max.
0,030
max.
0,010
18,0
bis
22,0
22,0
bis
28,0
1,00
bis
2,00
0,10
bis
0,40
0,050
bis
0,200
Ti: 0,02-0,2
B:
0,002-0,01
TP310N 0,06 0,40 1,20 0,012 0,004 24,7 21,0 0,45 0,210 Cu: 0,02
HR3C
0,04
bis
0,10
max.
0,75
max.
2,00
max.
0,030
max.
0,030
24,0
bis
26,0
17,0
bis
23,0
0,20
bis
0,60
0,150
bis
0,350
Versuchsüberhitzer für 620 °C Dampftemperatur
021 147
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Testüberhitzer
021 188
vor dem Ausbau nach dem Ausbau
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
Temperaturprofil des ersten Testüberhitzers
003 393
490
510
530
550
570
590
610
630
650
670
0 5.000 10.000 15.000 20.000 25.000
Länge in mm
Tem
pera
tur
in °
C
Dampftemperatur
Metal l temperatur
Thermoelement
CT003
CT005
CT001
Austritt
CT002
C T 0 0 6
Dampfoxidation
? Zusammenfassung
– Feldversuche (in Komet650 Projekt und in Kraftwerksanlagen) stimmen für kurze Prüfzeiten gut mit Laborergebnissen überein (für P92).
– Oxydabplatzungen bei längeren Zeiten
– Mehr Abplatzung in Feldversuchen als im Labor wegen Temperaturwechseln
– Vielversprechende Legierungen mit 11% Cr
– Beschichtungen (Al and Ni) können 9% Cr Stähle auch schützen
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
S t e a mPlan t
F u e l O u t p u tM W
LiveSteam
bar / °C
R e h e a tS t e a m
°C
ThermalEff iciency
%
Skaerbaek
Nord iy land
Avedoere
Skopau A, B
Schwarze Pumpe A , B
Boxberg Q, R
Lippendor f R, S
Niederaussem
West fa len
Gas
Coa l
B iomass, Oi l
Lignite
Lignite
Lignite
Lignite
Lignite
Coa l
400
400
530
450
800
818
900
950
350
290 / 582
290 / 582
300 / 580
285 / 545
268 / 545
268 / 545
268 / 554
268 / 580
283 / 597
580 / 580
580 / 580
600
560
565
583
583
600
618
49
48
47
40
40.6
41.7
41.7
42.3
Europäische Fortschrittliche Dampfkraftwerke
Einsatz der neuen Werkstoffen
? Einführung? Anforderungen an die Entwicklung? Werkstoffentwicklung und -einführung? Wirtschaftlichkeitsüberlegungen? Ausblick
Gliederung
Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur-Dampfkraftanlagen
2000-06/Parsons/STDH/B. Scarlin/Page 8
Wirtschaftliche Aspekte• Werkstoffe bis an ihre Grenze einsetzen (Festigkeit, Oxidationsbeständigkeit, …)
? “Gleitende” Werkstoffübergänge? Gesamtoptimierung des Kraftwerkes
? Viele Werkstoffe ? Kleinere Mengen von teueren Werkstoffen? Wenige Werkstoffe ? Grössere Volumen? Auslegungsflexibilität
(Wanddicke kompensiert Festigkeit, aber nicht Oxidationsbeständigkeit)
Rel
ativ
e K
oste
n
Relative Temperatur / Druck
Gehäuse (Innen/Aussen, Ventile)
Rotoren
Schaufeln
Rotormischnähte (Rotorschweissnaht oder Auftragschweissung)
Hochtemperatur-Dampfkraftwerke
? Einführung? Anforderungen an die Entwicklung? Werkstoffentwicklung und -einführung? Wirtschaftlichkeitsüberlegungen? Ausblick
Gliederung
Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur-Dampfkraftanlagen
? Marktentwicklung– Brennstoffpreise– Brennstoffangebot– Brennstoffmix
? Politische Entwicklungen– CO2 Steuer– Eigene Industrien
Ausblick
Werkstoffentwicklung für Hochtemperatur-Dampfkraftanlagen