SEMMERING-BASISTUNNEL NEU · Der Semmering-Basistunnel neu (SBTn) erstreckt sich von Mürzzuschlag...

Plannummer: 5510-EB-5200AL-00-0001-P00

AUSFERTIGUNG

EINLAGEZAHL

HOCHLEISTUNGSSTRECKE WIEN SÜDBAHNHOF – SPIELFELD / STRASS

NEUBAUSTRECKE

GLOGGNITZ – MÜRZZUSCHLAG km 75,5+61.867 – km 118,1+22.709

SEMMERING-BASISTUNNEL NEU

Einreichoperat für das eisenbahnrechtliche Baugenehmigungs- verfahren einschließlich wasserrechtlicher Belange

04 03 02 01

Version Datum Name Beschreibung der Änderung

OBJEKTNR: STRECKENNR.: 135

ABSCHNITT km / Stat.

TUNNEL km 76.6+35.072 – km 115.7+26.926

Bearbeitet März 2010 Z. Ekici N. Salcher Inhalt

Gezeichnet Geprüft März 2010 A. Vigl

BERICHT

GZ 11x08205 Geotechnik

Planung

Bauwerber: ÖBB-Infrastruktur AG

c/o iC consulenten ZT GmbH Schönbrunnerstraße 297 1120 Wien

K:\Illwerke\viglconsult\Projekte\SBTn - Auswahltrasse\Berichte\Geotechn. Bericht\5510-EB-5200AL-00-0001 P00.doc

S E M M E R I N G - B A S I S T U N N E L n e u 5 5 1 0 - E B - 5 2 0 0 A L - 0 0 - 0 0 0 1 - P 0 0 B e r i c h t | G e o t e c h n i k 1 8 . 0 5 . 2 0 1 0

P L A N U N G S G E M E I N S C H A F T S E M M E R I N G - B A S I S T U N N E L S e i t e 2 � P G S T 2 0 1 0 K:\Illwerke\viglconsult\Projekte\SBTn - Auswahltrasse\Berichte\Geotechn. Bericht\5510-EB-5200AL-00-0001 P00.doc

BERI CHTERSTELLUNG

Planungsgemeinschaft Semmering-Basistunnel neu

Viglconsult ZT Batloggstrasse 36, A-6780 Schruns Tel: 05556 / 77844 Fax: 05556 / 77844-13 E-Mail: [email protected]

Tunnelplanung

IGT Ziviltechniker GmbH Mauracherstraße 9, A-5020 Salzburg Tel.: 0662 / 641727 – 0 Fax: 0662 / 641729 – 21 E-Mail: [email protected]

Tunnelplanung



I NH ALTSVERZEI CHNI S

1 KURZFASSUNG 5

2 ALLGEMEINES UND GRUNDLAGEN 6

2.1 Aufgabenstellung und Zielsetzung 6

2.2 Geologische Grundlagen 7 2.2.1 Gebirgsarten 9 2.2.2 Gebirgsbereiche 11 2.2.3 Angaben zum Primärspannungszustand 15

2.3 Hydrogeologische Grundlagen 16 2.3.1 Allgemeines 16 2.3.2 Erwartete Schüttungen – Schüttungskategorien 17

3 GEOTECHNISCHE PLANUNG 19

3.1 Gebirgsverhalten – Gebirgsverhaltenstypen 19 3.1.1 Allgemeines 19 3.1.2 Einflussfaktoren 20 3.1.3 Gebirgsverhaltenstypen und Abgrenzungskriterien GVT 22 3.1.4 Umgang mit Störungsbereichen 29 3.1.5 Verteilung der Gebirgsverhaltenstypen 30

3.2 Konzept und Systemverhalten - Zyklischer Vortrieb 32 3.2.1 Grundlagen 32 3.2.2 Beschreibung Ausbruch und Sicherung 32 3.2.3 Bemerkungen zum Bauablauf, Lösemethode 32 3.2.4 Zusatzmaßnahmen 33 3.2.5 Nachweis des Systemverhaltens - Zyklischer Vortrieb 33 3.2.6 Sonderbereiche 40 3.2.7 Systemverhalten - Abschnitte 44 3.2.8 Gesamtübersicht 49

3.3 Konzept und Systemverhalten - Kontinuierlicher Vortrieb 50 3.3.1 Systembeschreibung – Kontinuierlicher Vortrieb 50 3.3.2 Systemverhalten – Kontinuierlicher Vortrieb 53 3.3.3 Nachweise zum Systemverhalten 55

3.4 Umgang mit Bergwasser 58 3.4.1 Allgemeines 58 3.4.2 Bergwasser - Zyklischer Vortrieb 58 3.4.3 Bergwasser - Kontinuierlicher Vortrieb 60

3.5 Geotechnische Messungen 62

4 ZUSAMMENFASSUNG 63



5 VERZEICHNISSE 65

5.1 Planverzeichnis 65

5.2 Abbildungsverzeichnis 65

5.3 Quellen- und Literaturverzeichnis 66

5.4 Anhänge 67



1 KURZFASSUNG

Der Semmering-Basistunnel neu (SBTn) erstreckt sich von Mürzzuschlag nach Gloggnitz über eine Länge von rund 27,28 km. Es handelt sich dabei um zwei eingleisige Tunnelröhren, die im Abstand von maximal 500 m durch Querschläge verbunden sind.

Mit Ausnahme kurzer Strecken in den Portalbereichen werden die Tunnel in bergmännischer Bauweise errichtet. Dabei werden sechs Tektonische Großeinheiten mit einer Vielzahl von Geologischen Einheiten durchörtert (siehe Tabelle 1). In Abhängigkeit der baulogistischen und geologischen Verhältnisse sind sowohl zyklische als auch kontinuierliche Abschnitte vorgesehen. Die Überlagerungen liegen zwischen wenigen 10er Metern (in den Portalbereichen und im Bereich Auebach) und 870 m im Bereich Semmering Kristallin.

Tektonische Großeinheit Geologische Einheit Länge [km]

Grauwackenzone Norische Decke (Silbersberggruppe) Veitscher Decke und Zentralalpines Permomesozoikum 2.955

Tattermannschuppe Zentralalpines Permomesozoikum 0.490

Semmering Einheit

Semmering-Kristallin Zentralalpines Permomesozoikum Semmering-Kristallin Zentralalpines Permomesozoikum

3.795

Wechsel-Einheit

Wechsel-Schiefer Wechsel-Gneis Wechsel-Schiefer Zentralalpines Permomesozoikum

10.415

Semmering Einheit

Semmering-Kristallin (Gneis-Grüngesteins-Folge) Semmering-Kristallin (Glimmerschiefer-Folge) Semmering-Kristallin Zentralalpines Permomesozoikum

9.396

Quartär Zentralalpines Permomesozoikum Lockergestein 0.227

Gesamtlänge bergmännische Bauweise 27.278

Tabelle 1: Abfolge der Tektonischen Großeinheiten mit Geologischen Einheiten



2 ALLGEMEINES UND GRUNDLAGEN

2.1 Aufgabenstellung und Zielsetzung

Die Geotechnische Planung der Auswahltrasse orientiert sich im Wesentlichen an der im Rahmen der „ÖGG- Richtlinie für die Geomechanische Planung von Untertagebauarbeiten“ empfohlenen Vorgangsweise. Entsprechend gilt auch die Wahl und Definition der nachfolgend verwendeten Begriffe.

Die Geotechnische Planung gliedert sich in folgende Teilaufgaben:

• Interpretation und Umsetzung der geologischen, geotechnischen und hydrogeologischen Grundlagen – insbesondere des Baugeologischen Längenschnittes (2) und den identifizierten Gebirgsarten (GA) und Gebirgsbereiche (GB)

• Ermittlung und Zuweisung von Gebirgsverhaltenstypen (GVT) zu den definierten Gebirgsbereichen (GB) entlang des Baugeologischen Längenschnittes

• Definition und Vordimensionierung entsprechender Ausbaumaßnahmen einschließlich Zusatz- und Sondermaßnahmen zur Bewältigung der erwarteten Bedingungen bei Vortrieb getrennt für die Bauverfahren: zyklischer Vortrieb (SV-NÖT) und kontinuierlicher Vortrieb (SVT-TVM).

Ziel dieses Berichtes ist die nachvollziehbare Darlegung der Vorgangsweise bei der Geotechnischen Planung sowie eine Empfehlung zur Anwendung geeigneter Baumethoden entlang der Auswahltrasse.



2.2 Geologische Grundlagen

Eine detaillierte Beschreibung der Geologie des Projektgebietes kann aus dem, von den Fachplaneren „Geologie“ erstellten, separaten Bericht (3) entnommen werden. In Rahmen dieses Berichtes wird nur ein kurzer Überblick wiedergegeben und anschließend näher auf die GB und GA eingegangen.

Bedingt durch die Tunnellänge und durch das Aufeinandertreffen von mehreren geologischen und tektonischen Großeinheiten gestaltet sich der geologische und geotechnische Aufbau sehr wechselhaft und äußerst komplex.

Das Projektgebiet wird von mehreren großtektonischen Störungssystemen durchzogen. Es dominieren v.a. sinistrale Seitenverschiebungen, die teils Störungssystemen mit überregionaler Bedeutung angehören (Mur-Mürz-Wiener Becken-Störungssystem, Talhof- Aue-Störungssystem). Weitere markante Störungsstrukturen sind etwa N-S-streichende, nach Ost bzw. West einfallende Abschiebungen.

Die Trasse durchörtert von Gloggnitz aus folgende geologische Großeinheiten:

Die Grauwackenzone mit den geologischen Einheiten der Norischen und Veitscher Decke bestehend aus Schiefern und Phylliten bzw. Metasandsteinen und graphitischen Phylliten werden in den ersten 3 km aufgeschlossen.

Die Tattermann-Schuppe (0,5km) liegt als stark gestörter Serizitphyllit, Serizitschiefer und Quarzit (Bereich Auetal) vor.

Die Semmering Einheit wird durch die Auswahltrasse gleich zweimal durchörtert. Im ersten Abschnitt wird zunächst das Semmeringkristallin mit quarzreichen Phylliten und Glimmerschiefern und das zentralalpine Permomesozoikum mit den stark verkarsteten Karbonatgesteinen des Grassbergs (Kalk-Kalkmarmor) und Otters (Dolomit, Rauhwacke, Brekzien) durchörtert. Zwischen den Karbonatstöcken liegt eine Folge aus Serizitphylliten-schiefern und Kalklagen („Keuper“ bzw. „Alpiner Verrucano“). Insgesamt beträgt dieser erste Abschnitt 3,8km.

Die Wechseleinheit (10,4km) wird überwiegend vom Wechselgneis eingenommen. Der Wechselgneis wird von den Wechselschiefern, bestehend aus Albitphylliten mit graphitreichen Einschaltungen, kuppelartig überlagert. Daher wird dieser von der Trasse gleich zweimal durchörtert. Die Wechselschieferabfolge wird in einer Länge von ca. 2,6km aufgeschlossen.

Das Semmering Kristallin liegt in den ersten 3,1km meist als Gneis-Grüngesteinsfolge vor. In den darauf folgenden 2,5km liegen intensiv verfaltete und bereichsweise stark zerscherte Glimmerschieferabfolgen vor. In den nächsten 1,2km des Semmering Kristallins folgen stark zerlegte Grobgneise. Im Bereich der Querung des Fröschnitztales werden auf 0,5km Glimmerschiefer/Quarzphyllite aufgeschlossen. In den letzten Tunnelkilometer treten permomesozoische Deckschichten und kristalline Glimmerschiefer bis Quarzphyllite auf.



Abbildung 1: Geologische Übersichtskarte des Gesamtprojektraumes (3)

Abbildung 2: vereinfachter Geologische Längenschnitt der Auswahl-Trasse (3)



2.2.1 Gebirgsarten

Unter einer Gebirgsart (GA) wird in Anlehnung an die „ÖGG- Richtlinie für die geotechnische Planung von Untertagebauten mit zyklischem Vortrieb“ [3] ein geotechnisch relevantes Gesteinsvolumen inklusive seiner Trennflächen und tektonischen Struktur (Gebirge) verstanden, das gleichartige Eigenschaften aufweist.

Von den Geologen werden für jede Gebirgsart die Parameter sowohl für das Gestein als auch für das Gebirge in einer gewissen Bandbreite (Angabe von Min- und Max-Werte) angegeben (siehe Bericht Gebirgsarten (4)). Die Gebirgsarten für Festgesteine (Gruppe 2 bis 7) wurden nach folgenden Schlüsselparametern charakterisiert:

• Gestein o baugeologische Einheit o Lithologie o Gesteinsmechanische Eigenschaften o Abrasivität

• Trennflächengefüge o Allgemeine Beschreibung (Charakteristik des Trennflächengefüges, Tropie,

Verkarstung etc.) o Trennflächenabstand, -beschaffenheit (Schieferung, Schichtung, Kluft-.

Harnischflächen), Kluftkörpergröße, -form

• Gebirge o GSI Klassifikation o Gebirgsmechanische Eigenschaften

• Zusätzliche Daten o Injizierbarkeit o Quell und Schwellverhalten

Die Gebirgsarten für Lockergestein (Gruppe 1) und Störungszonen (Gruppe 8) wurden klassifiziert nach:

Lockergesteine (Gruppe 1):

• Baugeologische Einheit

• Charakteristik der Lockergesteine (Korngrößenverteilung, Gesteinsinhalt etc.)

• Bodenmechanische Eigenschaften

Störungszonen (Gruppe 8):

• Charakteristik der Störungsgesteine und der geschonten Bereiche (Ausgangsgesteine, Korngrößenverteilung, Kompaktion etc.)


P L A N U N G S G E M E I N S C H A F T S E M M E R I N G - B A S I S T U N N E L S e i t e 1 0 � P G S T 2 0 1 0 K:\Illwerke\viglconsult\Projekte\SBTn - Auswahltrasse\Berichte\Geotechn. Bericht\5510-EB-5200AL-00-0001 P00.doc

• Charakterisitik des Störungsinternbaus (Anteil und Verteilung von Störungsgesteinen und geschonten Bereichen, Mächtigkeiten, Tropie etc.)

Die 41 Gebirgsarten wurden aus Gründen der Übersichtlichkeit nach der geologischen Großeinheit in 8 Gruppen eingeteilt.

• Gruppe 1: Lockergesteine • Gruppe 2: Grauwackenzone (Norische Decke, Silbersberggruppe) • Gruppe 3: Grauwackenzone (Veitscher Decke) • Gruppe 4: Permomesozoikum (Karbonatgesteine) • Gruppe 5: Permomesozoikum (Silikatgesteine) • Gruppe 6: Wechsel-Kristallin • Gruppe 7: Semmering Kristallin • Gruppe 8: Störungszonen



Die folgende Tabelle zeigt einen Überblick der definierten mittleren Gebirgsparameter:

γ ν UCSRM cRM ϕRM ERM �� mi EIR GSI Gebirgsarten - Kennwerte

[kN/m³] [-] [MPa] [MPa] [°] [GPa] [MPa] [-] [GPa] [-]

1a Hangschutt 23 0,10 0,01 0,003 34,8 0,05

1b Alluvionen 23 0,10 0,01 0,003 36,3 0,06

2a Phyllit (Grauwackenzone, "Silbersberggruppe") 27 0,20 2,3 0,8 21,9 2,4 40,0 7,0 40,0 25,0

2b Schiefer (Grauwackenzone, "Silbersberggruppe") 27 0,15 5,4 1,6 28,3 3,8 50,0 12,0 40,0 32,5

3a Graphithyllit bis graphitischer Metasiltstein 27 0,20 2,5 0,8 21,5 2,0 45,0 7,0 35,0 24,0

3b Metasandstein 27 0,20 6,8 1,9 31,7 8,0 50,0 14,0 50,0 40,0

4a Kalkstein und Kalkmarmor, gering bis mäßig zerlegt 27 0,19 21,2 5,1 38,3 34,6 85,0 15,0 60,0 62,5

4b Kalkstein und Kalkmarmor, mäßig bis stark zerlegt 27 0,18 14,3 3,8 34,4 15,8 85,0 15,0 60,0 47,5

4c Kalkstein und Kalkmarmor, stark zerlegt bzw. mit tonigen Zwischenlagen 27 0,20 3,5 1,1 26,6 4,5 35,0 9,0 40,0 35,0

4d Dolomit und Dolomitmarmor, gering bis mäßig zerlegt 27 0,15 13,4 3,7 31,7 24,5 80,0 9,0 60,0 55,0

4e Karbonatgesteine, stark zerlegt 27 0,15 10,8 3,1 31,1 11,4 80,0 12,0 60,0 42,5

4f Rauhwacken 27 0,25 6,9 1,6 39,4 15,4 16,5 11,5 17,5 67,5

4g Breccien, mäßig bis schwach verfestigt 27 0,25 2,5 0,7 34,5 5,1 10,0 9,0 7,5 67,5

4h Karbonatgesteine, oberflächennah aufgelockert 27 0,19 10,7 3,0 30,9 6,8 85,0 15,0 60,0 35,0

5a Tonschiefer, stark beansprucht und geschert 27 0,15 2,3 0,8 21,6 2,1 32,5 6,0 30,0 27,5

5b Quarzit, mäßig zerlegt 27 0,15 13,4 3,4 36,7 31,2 60,0 13,5 60,0 60,0

5c Quarzit, stark zerlegt 27 0,15 8,6 2,4 32,1 11,4 60,0 13,5 60,0 42,5

5d Serizitphyllit, vorwiegend stark beansprucht und geschert 27 0,20 1,3 0,4 20,9 1,6 25,0 7,0 30,0 22,5

5e Serizitschiefer, vorwiegend stark zerlegt 27 0,10 4,3 1,3 28,3 3,6 40,0 12,0 37,5 32,5

5f Sulfatgesteine 27 0,20 9,6 2,6 33,4 29,1 40,0 8,0 42,5 67,5

5g Serizitschiefer, gering bis mäßig zerlegt 27 0,10 8,1 2,3 31,1 7,6 60,0 12,0 40,0 42,5

6a "Wechselschiefer", schiefrig 27 0,10 9,4 2,7 30,1 10,1 70,0 10,0 45,0 45,0

6b "Wechselschiefer", phyllitisch bzw. geschert 27 0,10 3,8 1,3 22,7 2,4 50,0 7,0 35,0 27,5

6c "Wechselschiefer! (Wechsel-Kristallin), graphitisch, geschert 27 0,10 2,2 0,7 21,5 2,0 40,0 7,0 35,0 24,0

6d "Wechselgneis", massig bis mäßig geschiefert 27 0,15 24,9 6,0 38,3 37,5 100,0 15,0 65,0 62,5

6e "Wechselgneis", geschiefert bis stark geschiefert 27 0,15 11,2 3,1 32,1 9,9 75,0 12,0 40,0 46,5

6f "Wechselgneis", phyllitisch, stark geschert 27 0,10 4,2 1,4 23,7 2,6 50,0 7,0 15,0 31,5

7a Gneis/Grüngestein, sehr gering zerlegt 27 0,20 26,8 6,4 38,9 42,6 100,0 15,0 67,5 65,0

7b Gneis/Grüngestein, gering zerlegt 27 0,20 19,0 4,9 35,7 24,0 100,0 15,0 67,5 52,5

7c Gneis/Grüngestein, mäßig bis stark zerlegt 27 0,20 10,0 2,8 31,6 6,7 75,0 15,0 50,0 37,5

7d Glimmerschiefer, gering zerlegt 27 0,15 15,7 4,2 33,7 24,0 90,0 12,0 67,5 52,5

7e Glimmerschiefer bis Phyllit, mäßig bis stark zerlegt 27 0,15 4,9 1,4 29,6 8,0 40,0 11,0 50,0 40,0

7f Phyllit bis Phyllonit, stark zerlegt und geschert 27 0,15 2,3 0,8 21,9 2,4 40,0 7,0 40,0 25,0

7g Grobgneis, gering bis mäßig zerlegt 27 0,10 25,4 6,0 39,7 27,8 105,0 20,0 60,0 57,5

7h Grobgneis, stark bis mäßig zerlegt 27 0,10 17,8 4,6 35,6 11,4 105,0 20,0 60,0 42,5

8a Störungszone aus Karbonatgesteinen 24 0,20 1,7 ��

8b Störungszone aus Quarzit 24 0,15 1,8 ��

8c Störungszone aus Phyllit/Schiefer - Übergangszone TF-Streichen stumpfwinkelig 24 0,30 1,2 ��

8d Störungszone aus Schiefer/Phyllit - Kernzone 24 0,30 0,9 ��

8e Störungszone aus Grobgneis 24 0,15 1,8 ��

8f Störungszone aus Serizitphyllit - Kernzone 24 0,30 0,8 ��

��

� � � � � � � � � � � �

γ Wichte ERM � E-Modul (Gebirge)

ν Querdehnzahl �� einaxiale Druckfestigkeit (Gestein)

UCSRM einaxiale Druckfestigkeit (Gebirge) mi � Hoek Brown Parameter, Gebirgskennwert

cRM Restkohäsion (Gebirge) EIR � E-Modul (Gestein)

ϕRM Restreibungswinkel (Gebirge) GSI � Hoek Brown Parameter, geological strength index

Tabelle 2: Gebirgsarten, mittlere Gebirgskennwerte (4)

2.2.2 Gebirgsbereiche

Gebirgsabschnitte mit weitgehend gleichartigen Verhältnissen hinsichtlich des geologischen Aufbaus und den maßgeblichen (baugeologisch-geotechnischen) Eigenschaften werden als Gebirgsbereiche (GB) definiert. Diese Einteilung erfolgt ebenfalls von den Geologen und wird im Baugeologischen Bericht (3) detailliert beschrieben. Im Folgenden werden eine



Zusammenfassung der GB und eine Tabelle mit der Verteilung der GA entlang der Auswahltrasse dargestellt. Weiters wurde die minimale und maximale Überlagerung je GB eingetragen.

• GB 01: Grauwackenzone - Norische Decke (Silbersberg-Gruppe) • GB 02: Störungszone "Haltestelle Eichberg" • GB 03: Grauwackenzone - Norische Decke (Silbersberg-Gruppe) • GB 04: Verschuppung Veitscher Decke mit Zentralalpinem Permomesozoikum • GB 05: Grauwackenzone - Veitscher Decke • GB 06: Permomesozoikum Tattermann-Schuppe (Talquerung Auebachtal) • GB 07: Talhof-Aue-Störung und Semmering-Kristallinspan • GB 08: Grassbergschuppe (Karbonatgesteine) • GB 09: Grassberg-Störung (Semmering-Kristallin) • GB 10: Permomesozoikum d. Grassberg-Schlagl-Störungssystems ("Keuper") • GB 11: Permomesozoikum des Otterstockes ("Reichenhall-Formation") • GB 12: Permomesozoikum des Otterstockes (Dolomit und Dolomitmarmor) • GB 13: Permomesozoikum Otterbasis Süd ("Alpiner Verrucano") • GB 14: Übergangszone Wechselschiefer - Permomesozoikum • GB 15: Wechselschiefer Trattenbachtal • GB 16: Wechselgneis südlich des Trattenbachtals • GB 17: Wechselgneis (Trattenbachtal-Störung) • GB 18: Wechselgneis (Fanklbauerhöhe) • GB 19: Wechselgneis (Fröschnitzgraben West) • GB 20: Übergang Wechselgneis - Wechselschiefer (Fröschnitzgraben) • GB 21: Wechselschiefer Fröschnitzgraben • GB 22: Deckengrenze Fröschnitzgraben • GB 23: Gneis-Grüngesteins-Folge • GB 24: Hühnerkogel-Störung • GB 25: Glimmerschiefer-Folge • GB 26: Glimmerschiefer-Folge / Rotes-Kreuz-Störung • GB 27: Grobgneis • GB 28: Mürztal-Semmering-Störungssystem bei Grautschenhof • GB 29: Karbonatgesteine Wallersbach • GB 30: Quarzphyllit Edlach • GB 31: Karbonatgesteine Scheedgraben • GB 32: Karbonatgesteine Mürzzuschlag • GB 33: Portalbereich Mürzzuschlag

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�� 1a 5 67 0,2 �� 2a 40 536 2,0 �� 2b 50 670 2,5 �� 8c 5 67 0,2 �!� � �� 5e 15 18 0,1



�� 8c 45 54 0,2 �� 8f 40 48 0,2 �!�� 2a 45 191 0,7 �� 2b 45 191 0,7 �� 8c 10 43 0,2 � �� !�� 2a 2 12 0,0 �� 2b 3 17 0,1 �� 3a 15 87 0,3 �� 3b 25 145 0,5 �� 5e 10 58 0,2 �� 8c 40 232 0,9 �� 8f 5 29 0,1 � �� ! � � � 3a 30 147 0,5 �� ! � � � 3b 45 221 0,8 �� ! � � � 8c 25 123 0,4 !��!�� !!� 5c 10 49 0,2 �� !!� 5d 20 98 0,4 �� !!� 5e 10 49 0,2 �� !!� 5f 5 25 0,1 �� !!� 8b 15 74 0,3 �� !!� 8c 35 172 0,6 �� !!� 8d 5 25 0,1 !�� !!� �!�� 4b 5 25 0,1 �� !!� �!�� 4f 5 25 0,1 �� !!� �!�� 4g 15 74 0,3 �� !!� �!�� 7e 5 25 0,1 �� !!� �!�� 7f 10 50 0,2 �� !!� �!�� 8a 5 25 0,1 �� !!� �!�� 8c 35 173 0,6 �� !!� �!�� 8d 15 74 0,3 �� !!� �!�� 8f 5 25 0,1 !�� !� �� !�� 4a 60 405 1,5 �� !�� 4b 15 101 0,4 �� !�� 4d 5 34 0,1 �� !�� 4f 10 68 0,2 �� !�� 4g 5 34 0,1 �� !�� 8a 5 34 0,1 !�!� � �� 7e 10 14 0,0 �� 7f 25 34 0,1 �� 8c 50 68 0,2 �� 8d 15 20 0,1 !�� !!�� !� � � 4c 15 132 0,5 �� !� � � 5a 10 88 0,3 �� !� � � 5d 5 44 0,2 �� !� � � 5e 5 44 0,2 �� !� � � 5f 5 44 0,2 �� !� � � 8b 5 44 0,2 �� !� � � 8c 35 308 1,1 �� !� � � 8d 5 44 0,2 �� !� � � 8f 15 132 0,5 !�� 4a 5 37 0,1 �� 4b 5 37 0,1 �� 4f 60 444 1,6 �� 4g 25 185 0,7 �� 8a 5 37 0,1 !�� 4d 75 544 2,0 �� 4e 23 167 0,6 �� 8a 2 15 0,1 !!�� 5d 20 29 0,1 �� 5e 30 44 0,2 �� 5f 15 22 0,1 �� 8c 30 44 0,2 �� 8d 5 7 0,0 !�� !�� 5e 10 23 0,1 �� !�� 5f 5 11 0,0 �� !�� 6a 50 113 0,4 �� !�� 6b 20 45 0,2 �� !�� 6c 15 34 0,1 !�� !�� !!� 6a 15 218 0,8 �� !�� !!� 6b 60 870 3,2 �� !�� !!� 6c 18 261 1,0 �� !�� !!� 8c 5 73 0,3 �� !�� !!� 8d 2 29 0,1 ! !�� 6d 35 1495 5,5 �� 6e 40 1708 6,3 �� 6f 20 854 3,1 �� 8c 5 214 0,8 �� !�� 6d 20 41 0,2 �� !�� 6e 30 62 0,2 �� !�� 6f 35 72 0,3 �� !�� 8c 10 21 0,1



�� !�� 8d 5 10 0,0 � �� !� � �� 6d 55 905 3,3 �� 6e 30 494 1,8 �� 6f 10 165 0,6 �� 8c 5 82 0,3 ��!�� !� �� 6d 50 555 2,0 �� !� �� 6e 30 333 1,2 �� !� �� 6f 15 167 0,6 �� !� �� 8c 5 56 0,2 �� 6c 10 25 0,1 �� 6d 55 138 0,5 �� 6e 30 75 0,3 �� 8c 5 13 0,0 !�� 6a 45 428 1,6 �� 6b 25 238 0,9 �� 6c 20 190 0,7 �� 8c 10 95 0,3 �� !� 4d 3 13 0,0 �� !� 4e 2 9 0,0 �� !� 4g 20 88 0,3 �� !� 5b 5 22 0,1 �� !� 5c 8 35 0,1 �� !� 5d 5 22 0,1 �� !� 5e 7 31 0,1 �� !� 5f 4 18 0,1 �� !� 5g 7 31 0,1 �� !� 7e 16 70 0,3 �� !� 7f 10 44 0,2 �� !� 8a 2 9 0,0 �� !� 8b 3 13 0,0 �� !� 8c 6 26 0,1 �� !� 8d 2 9 0,032 �� !�� 7a 17 474 1,7 �� !�� 7b 46 1283 4,7 �� !�� 7c 30 837 3,1 �� !�� 7e 3 84 0,3 �� !�� 7f 2 56 0,2 �� !�� 8c 2 56 0,2 �� !� 7b 13 30 0,1 �� !� 7c 40 92 0,3 �� !� 7e 5 12 0,0 �� !� 7f 9 21 0,1 �� !� 8c 24 55 0,2 �� !� 8d 9 21 0,1 ! �� !� �� 7d 47 719 2,6 �� !� �� 7e 42 643 2,4 �� !� �� 7f 9 138 0,5 �� !� �� 8c 2 31 0,1 !�� !� 7d 6 61 0,2 �� !� 7e 38 384 1,4 �� !� 7f 32 323 1,2 �� !� 8c 17 172 0,6 �� !� 8d 7 71 0,3 �� !�� 7g 20 230 0,8 �� !�� 7h 48 552 2,0 �� !�� 8c 2 23 0,1 �� !�� 8e 30 345 1,3 �� !� �� 5d 5 26 0,1 �� 7f 30 153 0,6 �� 8c 27 138 0,5 �� 8d 35 179 0,7 �� 8e 3 15 0,1 �� 4a 35 182 0,7 �� 4b 40 208 0,8 �� 4f 10 52 0,2 �� 4g 5 26 0,1 �� 8a 10 52 0,2 �� !�� 4e 2 16 0,1 �� 5b 5 41 0,1 �� 5c 9 73 0,3 �� 7e 70 567 2,1 �� 7f 10 81 0,3 �� 8a 1 8 0,0 �� 8c 3 24 0,1 �� !�� 4e 63 142 0,5 �� !�� 5c 15 34 0,1 �� !�� 7e 2 5 0,0 �� !�� 7f 2 5 0,0 �� !�� 8a 15 34 0,1 �� !�� 8b 3 7 0,0 �� !� �!� 4b 24 118 0,4 �� !� �!� 4e 7 34 0,1



�� !� �!� 4h 67 328 1,2 �� !� �!� 8a 2 10 0,0 �� !� 1a 50 113 0,4 �� !� 1b 5 11 0,0 �� !� 4b 20 45 0,2 �� !� 4e 15 34 0,1 �� !� 4h 9 20 0,1 �� !� 8a 1 2 0,0

Tabelle 3: Gebirgsbereiche, Gebirgsarten und Überlagerungen

2.2.3 Angaben zum Primärspannungszustand

Der Primärspannungszustand ist neben den Gebirgskennwerten einer der wichtigsten Eingangsparameter für die Geotechnische Planung.

Dieser hängt nicht nur von der Überlagerung und der Wichte ab sondern auch sehr stark von der Morphologie und der Orogenese.

Im Rahmen der Erkundungsphase wurden in-situ Spannungsmessungen mittels hydrofracturing durchgeführt. Nach der Durchführbarkeit wurden fünf Bohrungen für diese Versuche herangezogen. Pro Bohrung wurden rund acht Einzelmessungen in einem Abstand von jeweils 1,4m ab einer Teufe von 400m durchgeführt. Als Ergebnis dieser Tests wurden neben den Beträgen der maximalen und minimalen Horizontalspannung auch deren Orientierungen angegeben.



Abbildung 3 Ergebnisse der in-situ Spannungsmessungen im Projektsgebiet (übernommen aus (3))

Die Interpretation dieser Ergebnisse und deren Umsetzung in der geotechnische Planung erfolgt folgendermaßen:

• In „Störungs-“ Bereichen mit geringer Speicherfähigkeit potenzieller Energie wird das horizontale Spannungsniveau „gemittelt“ berücksichtigt

• In „kompetenten“ Gesteinen mit hoher Speicherfähigkeit potenzieller Energie wird das horizontale Spannungsniveau mit seinen Maximalwerten bei der Bestimmung eines allfälligen Bergschlagpotenzials berücksichtigt

• Die Abweichung der Trassenorientierung zur Hauptspannungsorientierung hat eine Abminderung des Seitendruckbeiwertes zur Folge und wird bei den Bereichen mit Bergschlagpotenzial berücksichtigt.

• Regional werden die Seitendruckbeiwerte den jeweiligen Kernbohrungen zugeordnet. Dazu wird die Abbildung 3 herangezogen.

Wahl

Orientierung H max σH σv λmax min σh mean σH λmean Bereich Beschreibung Bergschlag-potential α λmax · cosα λvorh.

- m MPa MPa - MPa MPa - - - - ° - -12/08 NO/SW 560 21 15.5 1.35 10.5 15.8 1.02 Otter-Süd Störung nein - - 1.0227/08 NNO/SSW 550 28 15.0 1.87 16.5 22.3 1.48 Kaltenbach hart (Grüngestein) ja 34 1.55 1.5529/08 NO/SW 670 27 18.5 1.46 15.0 21.0 1.14 Longsgraben hart (Grüngestein) ja 67 0.57 1.1430/08 NO/SW 590 35 16.0 2.19 7.0 17.9 1.12 Hocheck hart (Grüngestein) ja 54 1.29 1.2940/08 NO/SW 485 16 13.5 1.19 9.5 12.8 0.94 Schlagl Störung nein - - 0.94

Ergebnisse Versuchsreihe Golder Ass. 2008-2009

Berechnete Mittelwerte

Berechnung und Interpretation PGST

KB

Abminderung zufolge Trassenorientierung

regionale Zuordnung und BeurteilungErgebnisse HYDRO FRACTURING

Tabelle 4: Interpretation und Umsetzung der in-situ Spannungen im Trassenverlauf

2.3 Hydrogeologische Grundlagen

2.3.1 Allgemeines

Auf der Grundlage langjähriger Messreihen und Beobachtungen wurde für das Gebiet der Semmering- Querung ein konsistentes Modell der Bergwasserverhältnisse erhoben wobei dies angesichts der komplexen Situation nur bis zu einem begrenzten Maß möglich ist.

Auf der Grundlage dieses Modells wurden seitens der Fachbereiche Geologie und Hydrogeologie erwartete Schüttungen während des Vortriebes und deren zeitabhängiges Schüttungsverhalten für temporär/stationär angeschätzt und angegeben (siehe Anhang 2).



2.3.2 Erwartete Schüttungen – Schüttungskategorien

Seitens der Fachbereiche Geologie und Hydrogeologie wurde die Kategorisierung der zu erwartenden Bergwasserzutritte wie folgt vorgenommen:

Zutrittsart Menge l/s auf den ersten 50m hinter der Ortsbrust

a 0-< 5 l/s b 5-< 20 l/s c 20-< 150 l/s d > 150 l/s

Stat./Temp. s stationär

t temporär Rückgang relativ rasch innerhalb einiger Tage bis etwa 1 Monat um etwa einen Faktor 10 und darüber

Tabelle 5: Kategorisierung der Bergwasserzutritt

Die Kategorisierung der zu erwartenden Bergwasserzutritte nach „Zutrittsart“, „Menge l/s auf den ersten 50m hinter der Ortsbrust“ und ob „stationär oder temporär“ prognostiziert wurde bezieht sich nur auf die Prognose der Spitzenzutritte.

Die Kategorisierung erfolgte unter besonderer Rücksichtnahme auf die Belange des kontinuierlichen Vortriebes mittels TVM und einer nachfolgenden Auskleidung mit Fertigteilen. Die Kategorisierung ist allerdings auch mit den Belangen und methodischen Schwellenwerten beim zyklischen Vortrieb kompatibel.

Entlang der Auswahltrasse werden nachfolgend aufgeführte Schüttungen prognostiziert (siehe auch Anhang 2):

SBTn, Hydrogeologische Prognose Bergwasserandrang

Ohne Reduktion durch Injektionen

lang/mittelfristig (Beharrung)

Prognose Spitzenzutritte

(Bauphase)

Gloggnitz Kilometrierung Q [l/s] Q [l/s]

GB

von

bis

Zutr

itts-

ar

t *

Sta

t./

Tem

p.*

min max mittel mittel

1 Grauwackenzone 76.635 77.975 a t 3 5 4 4

2-5 Grauwackenzone 77.975 79.590 a t 3 5 4 4

6 Tattermannschuppe 79.590 80.080 a t 3 5 4 4

7 Semmering Einheit 80.080 80.575 b s 10 20 15 10

8 Semmering Einheit 80.575 81.250 d s 40 70 55 200 ~ 150-250

9-10 Semmering Einheit 81.250 82.265 a t 3 5 4 4

11 Semmering Einheit 82.265 83.005 b s 5 10 7.5 15

12 Semmering Einheit 83.005 83.730 d s 70 120 95 250 ~ 200-300



13-14 Semmering Einheit 83.730 84.100 a t 3 5 4 4

15-21 Wechsel Einheit 84.100 93.980 a t 10 30 20 4

22 Semmering Kristallin 93.980 94.420 d s 50 80 65 150 ~ 100-200

23-24 Semmering Kristallin 94.420 97.440 b s 5 15 10 15

25-26 Semmering Kristallin 97.440 99.980 a t 3 5 4 4

27 Semmering Kristallin 99.980 101.130 b s 10 20 15 15

28 Semmering Kristallin 101.300 101.640 a t 3 5 4 4

29 Zentralalpines Mesozoikum 101.640 102.160 a t 100 100 100 0

30 Semmering Kristallin 102.160 102.970 a t 1 1 1 4

31-33 Zentralalpines Mesozoikum 102.970 115.727 b s 10 30 20 15

* beziehen sich nur auf die Spitzenzutritte

Mürzzuschlag

Abschnitte in denen Injektionsmaßnahmen geplant sind

Tabelle 6: Hydrogeologische Prognose Bergwasserandrang (Stand 08.04.2010)

Des Weiteren finden sich Angaben zu den erwarteten Schüttungen sowie die Höhe des Bergwasserspiegels je GB im Baugeologischen Längenschnitt (2).



3 GEOTECHNISCHE PLANUNG

3.1 Gebirgsverhalten – Gebirgsverhaltenstypen

3.1.1 Allgemeines

Das Gebirgsverhalten beschreibt die Reaktion des Gebirges auf den Ausbruch des Gesamtquerschnittes unter Berücksichtigung der anstehenden Gebirgsart und der Einflussfaktoren, aber ohne Berücksichtigung von Baumaßnahmen.

Gebirgsverhaltenstypen (GVT) bezeichnen ein Gebirge mit gleichartigem Verhalten in Bezug auf Ausbruch, zeitliche und räumliche Verformung sowie Versagensform.

Die Ermittlung der Gebirgsverhaltenstypen (GVT) erfolgte in Anlehnung an die „ÖGG- Richtlinie für die Geomechanische Planung von Untertagebauarbeiten mit zyklischem Vortrieb“ [3].

Als Ergebnis der geomechanischen Charakterisierung wird die Verteilung der Gebirgs-verhaltenstypen für jeden Gebirgsbereich angegeben.

Nachfolgende Gebirgsverhaltenstypen wurden unabhängig von der Vortriebsart untersucht:

Gebirgs-verhaltenstyp

Beschreibung (sinngemäß nach [3])

GVT 1 standfestes Gebirge

GVT 2 gefügebedingte Nachbrüche

GVT 3 hohlraumnahe Überbeanspruchung

GVT 4 tiefreichende Überbeanspruchung bis 12.5cm radiale Verformung*

GVT 4.1 tiefreichende Überbeanspruchung > 12.5 bis 25cm radiale Verformung*

GVT 4.2 tiefreichende Überbeanspruchung > 25cm bis 75cm radiale Verformung*

GVT 4.3 tiefreichende Überbeanspruchung > 75cm bis 200cm radiale Verformung*

GVT 4.S1 tiefreichende Überbeanspruchung > 200cm radiale Verformung*

GVT 4.S2 tiefreichende Überbeanspruchung re/ur < 2.5

(re...plastischer Radius, ur...radiale Verformung*)

GVT 5 Bergschlag

GVT 6 Schichtknicken

GVT 7 Scherversagen bei geringem Spannungsniveau

GVT 8 rolliges Gebirge



GVT 9 fließendes Gebirge

GVT 10 quellendes Gebirge

GVT 11 Gebirge mit rasch wechselnden Verformungseigenschaften

Tabelle 7: Gebirgsverhaltenstypen nach ÖGG- Richtlinie projektspezifisch modifiziert

*) theoretische Endkonvergenz einschließlich Vorkonvergenz

Die gegenüber der ÖGG- Richtlinie „verfeinerte“ Unterteilung des GVT 4 wurde vorgenommen, um dort eine zweckmäßige Differenzierung zu schaffen, weil insbesondere beim kontinuierlichen Vortrieb das Systemverhalten und der Aufwand besonders sensibel auf das Ausmaß der „Tiefreichenden Überbeanspruchung“ reagieren.

Zudem wurde ein „GVT 4S“ für solche Bereiche eingeführt, deren Gebirgsverhalten die Grenze GVT 4.3 überschreitet. Die Grenze GVT 4S1/2 wurde später als Obergrenze für einen TVM- Einsatz definiert. Die Grenze GVT 4S2 wurde als Abgrenzung zu den NÖT Sonderbereichen definiert.

3.1.2 Einflussfaktoren

3.1.2.1 Gebirgsart (GA)

Die Verteilung der Gebirgsarten wurden seitens der Fachplaner Geologie für jeden Gebirgsbereich in Prozent angegeben (2) und ihre Gesteins- und Gebirgseigenschaften im Bericht Gebirgsarten (4) beschrieben.

Für die GVT Ermittlung wurden wie unter Abschnitt 2.2 im Detail erläutert die Gesteins- bzw. Gebirgsparameter herangezogen.

Das stark anisotrope Verhalten der GA 8c wurde folgendermaßen berücksichtigt:

→ Da die Einfallwinkel der Schieferungsflächen im Geologischen Längenschnitt vorwiegend mit mittelsteil bezeichnet werden, wird bei den Gebirgsparametern generell ein Mittelwert aus den parallelen und normalen Festigkeitseigenschaften verwendet.

→ In den GB 15a, 16, 17 und 18 kann lt. Geologischem Längenschnitt von einer flachen Schichtung ausgegangen werden, welche durch die Verwendung der Festigkeitseigenschaften „normal“ berücksichtigt wird.

Jeder Gebirgsbereich wurde mit der entsprechenden GA-Verteilung in Prozent separat bearbeitet und die GVT Anteile wurden konsistenterweise weiterhin für jeden GB in Prozent fortgeführt.



3.1.2.2 Primärspannungszustand

Der primäre Spannungszustand wurde aus der Überlagerungshöhe ermittelt. Für die geomechanische Charakterisierung wurde ein isotroper Spannungszustand angenommen d.h. der Seitendruckbeiwert in der 2D-Spannungsberechnung wurde mit k0 = 1.0 festgelegt. Um stark unterschiedlichen Überlagerungshöhen in einem Gebirgsbereich zu berücksichtigen, wurden solche Gebirgsbereiche in zwei Bereiche: a+b geteilt und die Gebirgsverhaltenstypen für die maximale Überlagerung des jeweiligen Abschnittes berechnet.

Aus Hydro- Fracturing- Versuchen wurden versuchstechnisch in 5 über den Trassenkorridor verteilten Bohrungen die minimalen Hauptspannungen ermittelt und die beiden fehlenden räumlichen Spannungskomponenten sowie deren Orientierung rechnerisch hergeleitet (Anhang 3). Diese Ergebnisse wurden unter Abschnitt 2.2.3 im Detail erläutert und im Bergschlagpotential GVT 5 berücksichtigt.1

3.1.2.3 Form, Größe und Lage des Hohlraumes

Der Ausbruchsquerschnitt des Semmering-Basistunnels neu wurde für die GVT- Ermittlung vereinfacht als Kreisquerschnitt mit einem Durchmesser von 10 m angenommen.

Zugangstunnel, Querschläge, Nothaltestelle und Injektionsstollen wurden entsprechend ihrer spezifischen Geometrie berücksichtigt.

3.1.2.4 Bergwasserverhältnisse

Seitens des Fachplaners „Hydrogeologie“ wurden zu den erwarteten Bergwasserzutritten zur Abschätzung des Druckniveaus des Bergwassers, Informationen zu Bergwasserspiegelhöhen ermittelt und im Baugeologischer Längenschnitt Semmering-Basistunnel (2) zur Verfügung gestellt.

3.1.2.5 Gegenseitige Beeinflussung der beiden Tunnelröhren

Die Gleis- und Tunnelabständen wurden für die verschiedenen Abschnitte aufgrund geotechnischer Überlegungen und Erfahrungen aus bereits genehmigten und realisierten Projekten gewählt. Erste Überschlagsberechnungen haben gezeigt, dass der gegenseitige Einfluss der Tunnelröhre zwar mit abnehmender Gebirgsqualität steigt, jedoch gemessen an den Radialverformungen sehr klein und bei den gewählten Achsabständen im Rahmen der Unschärfe des Rechenverfahrens zu vernachlässigen ist. Genauere Untersuchungen zur gegenseitigen Beeinflussung der Tunnelröhren sind Gegenstand der weiteren Planung.



3.1.3 Gebirgsverhaltenstypen und Abgrenzungskriterien GVT

3.1.3.1 Allgemeines

Das Gebirgsverhalten wurde auf Grundlage der Gesteins- und Gebirgskennwerte und den maßgeblichen Einflussfaktoren ermittelt. Die Einteilung der projektspezifischen Gebirgsverhaltenstypen erfolgte unter Anwendung von Abgrenzungskriterien. Abgrenzungskriterien sind empirisch-analytische Schranken, die geomechanische Modellvorstellungen und baurelevante Randbedingungen berücksichtigen.

Im Folgenden sind die untersuchten GVT’s und ihre Abgrenzungskriterien definiert. Alle weiteren GVT’s gemäß ÖGG-Richtlinie treten in den bearbeiteten Gebirgsbereichen nicht auf.

Kriterium Beschreibung Beurteilungsparameter abgeleiteter GVT

1 Nachbruchpotenzial Gefüge (GSI),

Sekundärspannung, Durchmesser

GVT 1 oder 2

2 Bruchzonentiefe (plastischer Radius)

Gebirgsparameter, Sekundärspannung,

GVT 1, 2 , 3 oder 4

3 Radialverschiebung (Konvergenz)

Gebirgsparameter, Sekundärspannung,

GVT 4.0, 4.1, 4.2, 4.3 oder 4.S

4 Bergschlag

Sekundärspannung, Gesteinsdruckfestigkeit

UCS IR, Gesteins Spaltzugfestigkeit, Gesteins-Modul EIR

GVT 5

5 kritische Überlagerung (fehlende Verspannung)

Scherkraft, Scherwiderstand, Reibungswinkel, Querdehnzahl

GVT 7

6 rolliges Gebirge Kohäsion und Reibungswinkel GVT 8

7 fließendes Gebirge (zusammen mit Wasser)

Kohäsion, Bergwasserdruck, Wasserpräsenz

GVT 9

8 Quellverhalten Quellindikatoren GVT 10

Tabelle 8: Kriterien zur Zuordnung des Gebirgsverhaltens

Grundsätzlich wurden dieselben Abgrenzungskriterien verwendet, welche auch beim Trassenauswahlverfahren zur Anwendung kamen (4). Im Allgemeinen wird daher hinsichtlich der Abgrenzungskriterien auf den Geotechnischen Bericht zum Trassenauswahlverfahren (4) sowie auf die einschlägige Literatur [7] verwiesen.

Die Grenzwerte wurden allerdings teilweise vertieft betrachtet und projektspezifisch wie in den folgenden Kapiteln im Detail beschrieben, angepasst.



Die Abbildung 4 bietet einen Überblick über die verwendeten Abgrenzungskriterien. Die Erläuterungen erfolgen in den nachfolgenden Abschnitten.

Abbildung 4: Abgrenzungskriterien

3.1.3.2 GVT 1 - Standfestes Gebirge

Der GVT 1 ist gemäß [3] als: „standfestes Gebirge mit dem Potenzial zum schwerkraftbedingten Herausfallen und Herausgleiten von kleinvolumigen Kluftkörpern“ definiert.

Die erste Abgrenzung von GVT 1 und 2 gegenüber GVT 3 und 4 erfolgte über die Bruchzonentiefe, zur Darstellung des grundsätzlich „standfesten“ Verhaltens. Die Abgrenzung zwischen GVT 1 und 2 folgt schließlich über den GSI gemäß (Hook E., Brown E.T. [2]) zur Beschreibung der Kluftkörper.

Entsprechend [7] wurde der GVT 1 mit einer Bruchzonentiefe < 0,1D und einem GSI > 66 abgegrenzt.

3.1.3.3 GVT 2 - Gefügebedingte Nachbrüche

Der GVT 2 ist gemäß [3] als: „Gebirge mit gefügebedingten und schwerkraftbedingten Ausbrüchen durch vereinzeltes Überschreiten der Scherfestigkeit an den Trennflächen“ definiert.

Zur Abgrenzung des GVT 2 gegenüber GVT 3 wurden in Anlehnung an [7] dieselben Parameter wie oben beschrieben herangezogen.



Entsprechend wurde der GVT 2 mit einer Bruchzonentiefe < 0,1D und einem GSI < 66 abgegrenzt.

3.1.3.4 GVT 3 - Hohlraumnahe Überbeanspruchung

Der GVT 3 ist gemäß [3] als: „spannungsbedingte Entfestigung des Gebirges in Hohlraumnähe, evt. in Kombination mit gefügebedingten Ausbrüchen“ definiert.

Zur Abgrenzung des GVT 3 gegenüber GVT 4 wurden in Anlehnung an [7] die Bruchzonentiefe herangezogen. Entsprechend wurde der GVT 3 mit einer Bruchzonentiefe > 0,1 D und < 0,45 D abgegrenzt.

3.1.3.5 GVT 4 - Tiefreichende Überbeanspruchung

Der GVT 4 ist gemäß [3] als: „spannungsbedingte tiefreichende Entfestigung des Gebirges mit großen Deformationen“ definiert. Dieser GVT umfasst somit spannungsbedingte Überbeanspruchungen des Hohlraumrandes ohne Begrenzung nach oben.

Bei Bruchzonentiefen > 0.45 D erfolgt die Einstufung in die GVT 4. Um den projektspezifischen Anforderungen gerecht zu werden und insbesondere im Hinblick auf eine spätere vertragsrelevante Abgrenzung, erfolgte im Hinblick auf den Einsatz von Tunnelvortriebsmaschinen eine weitere Unterteilung des GVT 4. Hier wurde als Beurteilungskriterium in Anlehnung an [7] die Radial- Endverschiebung des Hohlraumrandes ohne Ausbau herangezogen.

Zur Definition der entsprechenden Abgrenzungswerte wurde vereinfacht unterstellt, dass gemäß Abbildung 5 eine Vorkonvergenz von 30% der Endkonvergenz im Hohlraum nicht wirksam wird und dass, bedingt durch den räumlichen Spannungszustand in Ortsbrustnähe (< 2D bzw. < 20m), ca. 12m hinter der Ortsbrust (entspricht ~ dem Schildende.) nur 60% der Hohlraumdeformation wirksam sind.

Abbildung 5: Konvergenzentwicklung



Wie oben erwähnt wurde in Anlehnung an [7] die Radial- Endverschiebung des Hohlraumrandes ohne Ausbau herangezogen. Für eine vertiefte Abgrenzung im Hinblick auf Systemkonflikte (z.B. Konflikt zwischen TVM- Geometrie und Gebirgsdeformation) ist allerdings nicht nur die Radial- Endverschiebung des Hohlraumrandes ohne Ausbau sondern kann auch der Verlauf der Kennlinie als geometrischer Ort aller Gleichgewichtsbedingungen zwischen Ausbauwiderstand und Radialverschiebung von Bedeutung sein. Bei kleinen Endverschiebungen spielt die Form der Kennlinie i.a. praktisch keine Rolle während sie mit zunehmender Endverschiebung an Bedeutung gewinnt. Daher wurde für alle Fälle mit großen Endverschiebungen (ab GVT4.2) auch die Form der Kennlinie mit betrachtet.

Für die TVM- spezifische Abgrenzung wurde dazu Folgendes unterstellt:

Abgrenzung pa Schild/ Segment Ringspalt Schild/ Segment

GVT 4.1/4.2 0,7/ 1,3 MPa 7/ 15 cm

GVT 4.2/4.3 0,7/ 1,3 MPa 12/ 20 cm

GVT 4.3/4.S1 0,7/ 1,3 MPa 17/ 25 cm

Tabelle 9 Spezifische Abgrenzung TVM

Untenstehend ist beispielhaft eine typische Kennlinie dargestellt. Die Erfüllung der Gleichgewichtsbedingung zeigt sich durch das Zustandekommen eines Schnittpunktes zwischen Systemkennlinie (Schild/ Segment) und Gebirgskennlinie.



GB: 14 GA: 6c Anteil: 15 %

Topologische EigenschaftStation: 83875 - 84100Länge: 225 m Anteil L: 33.8 m

Hmax: 477 m ��: 12.9 MPa

Geologische EigenschaftGebirgsart: 6c "Wechselschiefer! (Wechsel-Kristallin), graphitisch, geschert

UCS= 2.20 MPa ERM= 2 GPa�RM= 21.5 ° ν = 0.1cRM= 0.70 MPa

41.5

cm

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0

Konvergenz u [cm]

Geb

irgsd

ruck

bzw

. Aus

bauw

ider

stan

d [k

N/m

²]

u(�el)

v(�pl)

Schild

C35/45

C45/55

C50/6041.5

cm

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0

Konvergenz u [cm]

Geb

irgsd

ruck

bzw

. Aus

bauw

ider

stan

d [k

N/m

²]

u(�el)

v(�pl)

Schild

C50/60

Abbildung 6: Beispielhafte Darstellung Kennlinien-Verfahren

GVT 4.0 – Tiefreichende Überbeanspruchung ( bis Erstkontakt Schild)

Zur Abgrenzung des GVT 4.0 gegenüber GVT 4.1 wurde unterstellt, dass ein fiktiver Erstkontakt des deformierten Gebirges mit dem Schildende der TVM eintritt. Entsprechend wurde der GVT 4.0 mit einer Radial-Endverschiebung < 2,5% r bzw. 12,5cm abgegrenzt.

GVT 4.1 – Tiefreichende Überbeanspruchung (bis Grenzlast Schild)

Zur Abgrenzung des GVT 4.1 gegenüber GVT 4.2 wurde unterstellt, dass fiktiv ein erheblicher Kontakt des deformierten Gebirges über praktisch die gesamte Schildlänge eintritt und der Schild fiktiv bis zur Grenze seiner Tragfähigkeit ausgenützt wird um das Gebirge zu stützen. Entsprechend wurde der GVT 4.1 mit einer Radial-Endverschiebung < 5% r bzw. 25cm abgegrenzt.



GVT 4.2 – Tiefreichende Überbeanspruchung (Anspruch geringe Gebirgsvergütung)

Zur Abgrenzung des GVT 4.2 gegenüber GVT 4.3 wurde unterstellt, dass fiktiv ein Konflikt mit der Geometrie und Traglast der TVM eintreten würde und ein radialer Überschnitt von 5cm erforderlich ist um systemverträgliche Gleichgewichtsbedingungen zu erlangen. Entsprechend wurde der GVT 4.2 mit einer Radial-Endverschiebung < 15% r bzw. 75cm abgegrenzt.

GVT 4.3 – Tiefreichende Überbeanspruchung (Anspruch erhebliche Gebirgsvergütung)

Zur Abgrenzung des GVT 4.3 gegenüber GVT 4.S wurde unterstellt, dass fiktiv ein Konflikt mit der Geometrie und Traglast der TVM eintreten würde und ein radialer Überschnitt von 10cm erforderlich ist um systemverträgliche Gleichgewichtsbedingungen zu erlangen. Entsprechend wurde der GVT 4.3 mit einer Radial-Endverschiebung < 40% r bzw. 200cm abgegrenzt.

GVT 4.S – Tiefreichende Überbeanspruchung (Sondervortrieb)

Als GVT 4.S wurden Zustände definiert, bei denen man nur noch unter Einsatz von Sondermaßnahmen weiter kommt.

GVT 4.S1 – Für den kontinuierlichen Vortrieb liegt diese Grenze bei Radial-Endverschiebungen > 40% r bzw. 200cm und definiert damit den GVT 4.S1.

GVT 4.S2 – Für den zyklischen Vortrieb ist GVT4.S1 in weiten Bereichen noch unproblematisch, stößt allerdings bei re/ur < 2,5 an ihre Grenzen und bedingt eine Sonderlösung (Bereiche werden in Abschnitt 3.2 detailliert beschrieben).

3.1.3.6 GVT 5 – Bergschlag

Der GVT 5 ist gemäß [3] als: „schlagartiges Ablösen von Gesteinsplatten zufolge Sprödbruch“ definiert. Entsprechend ist ein Potenzial für GVT5 gemäß [7] nur gegeben wenn alle nachfolgenden Bedingungen erfüllt sind:

→ Massiger Gebirgsstock

→ Die speicherbare potenzielle Energie muss > 50 kJ/m³ sein

→ Das Verhältnis der Gesteinsdruckfestigkeit zur Gesteinszugfestigkeit muss < 40 sein

→ Tangentialspannung: σtangential/UCS muss > 0,3



3.1.3.7 GVT 6 – Schichtknicken

Der GVT 6 ist gemäß [3] als: „Knicken von schlanken Schichtpaketen häufig in Kombination mit Scherversagen“ definiert.

Gebirgsarten die zu einem solchen Versagen neigen wurden seitens der Fachplaner Geologie nicht identifiziert.

3.1.3.8 GVT 7 – Firstniederbruch durch Scherversagen

Der GVT 7 ist gemäß [3] als: „großvolumiger Ausbruch überwiegend im Firstbereich mit progressivem Scherversagen“ definiert.

In [7] wird der GVT 7 im Zusammenwirken mit einer mangelnden Verspannung im Firstbereich gesehen und abhängig vom Reibungswinkel entsprechend mit einem kritischen Verhältnis: Überlagerungshöhe/D abgegrenzt. Diese Abgrenzung wurde für die seicht liegenden Tunnelabschnitte übernommen.

Die Tendenz zu Aus- und Überbrüchen unter tiefliegenden Verhältnissen ist über die GVT 1-4 abgedeckt.

3.1.3.9 GVT 8 - Rolliges Gebirge

Der GVT 8 ist gemäß [3] als: „Ausrieseln von kohäsionsarmem, gering verzahntem, trockenem bis feuchtem Gebirge“ definiert.

In [7] wird der GVT 8 in erster Linie mit Gebirgsarten mit Lockergesteinscharakter assoziiert und über den Reibungswinkel und eine kritische Kohäsion abgegrenzt. Diese Abgrenzung wurde übernommen.

3.1.3.10 GVT 9 - Fließendes Gebirge

Der GVT 9 ist gemäß [3] als: „Ausfließen von kohäsionsarmem, gering verzahntem, Gebirge mit hohem Wassergehalt oder Wasserzufluss“ definiert.

Der GVT 9 gilt für Zonen, in denen aufgrund von Wasserdrücken oder Strömungskräften der Erosionswiderstand des Gebirges überschritten wird. In [7] wird der GVT 9 über die Bedingung: „Kohäsion < hydrostatischer Wasserdruck“ abgegrenzt:

Diese Abgrenzung wurde für Bereiche in denen die Schüttung mit > 150l/s angegeben wurde, übernommen.



3.1.3.11 GVT 10 - Quellendes Gebirge

Der GVT 10 ist gemäß [3] als: „zeitabhängige Volumszunahme des Gebirges durch physikalisch- chemische Reaktion mit Wasser in Kombination mit Entspannung“ definiert.

Vereinbarungsgemäß mit den Fachplanern Geologie werden die Angaben zum Quellverhalten im Geologischen Längenschnitt wie folgt interpretiert:

→ Schwaches Quellpotenzial 0 bis < 0,1 MPa

→ Mäßiges Quellpotenzial 0,1 bis < 0,2 MPa

→ Hohes Quellpotenzial 0,2 bis 0,4 MPa

→ Sehr hohes Quellpotenzial > 0,4 MPa

→ Anhydrit- Schwellen < 0,1 MPa

Da ein Quellpotenzial < 0,4 MPa nicht systemrelevant ist, wurde der GVT 10 mit „sehr hohem Quellpotenzial“ assoziiert.

3.1.3.12 GVT 11 - Gebirge mit kleinräumig wechselnden Verformungseigenschaften

Der GVT 11 ist gemäß [3] als: „Gebirge mit sehr heterogenem Gebirgsaufbau“ definiert.

Im Rahmen der Gebirgsartenbeschreibung wurden die geomechanischen Gebirgseigenschaften an einem Gebirgsausschnitt von 10mx10m beschrieben. Der Ausschnitt von 10m entspricht 1D und gleichzeitig im Wesentlichen einer für den Vortrieb geotechnisch relevanten Gebirgseinheit. Damit wurden innerhalb der jeweiligen Gebirgsarten die sich aus verschiedenen Gebirgsanteilen für einen solchen Abschnitt ergebenden Gebirgseigenschaften bereits interaktiv berücksichtigt.

Die GVT 11 bietet grundsätzlich die Möglichkeit einer solchen interaktiven Berücksichtigung von unterschiedlichen Eigenschaften einzelner Gebirgsanteile. Da jedoch diese interaktive Betrachtung bereits in der GA-Beschreibung vorweg genommen wurde, wurde eine solche Betrachtung nicht ein zweites Mal durch Zuordnung zur GVT 11 vorgenommen. Die GVT 11 kommt daher explizit nicht mehr vor.

3.1.4 Umgang mit Störungsbereichen

3.1.4.1 Abgrenzung hinsichtlich Systemverträglichkeit TVM

Wie bereits unter 3.1.3.5 beschrieben ist vorausschauend auf Vertragsgestaltung die Systemverträglichkeit TVM wie folgt in die GVT- Abgrenzungskriterien eingegangen:

GVT Systemverträglichkeit TVM

4.0 Erstkontakt des deformierten Gebirges mit dem Schild

4.1 praktisch voller Schildkontakt; Schildkapazität ausgenutzt



4.2 radialer Überschnitt 5cm bei vollem Schildkontakt

4.3 radialer Überschnitt 10cm bei vollem Schildkontakt

4.S1 Sondervortrieb TVM; radiale Systemankerung + fallweise Brustanker + fallweise zusätzliche Sondermaßnahmen

Tabelle 10: Systemverträglichkeit TVM

3.1.4.2 Sondervortrieb TVM

Als Sondervortrieb TVM wurden Bereiche ausgewiesen, innerhalb derer gemäß rechnerischer Abschätzung ein Vortrieb lediglich unter Einsatz von Sondermaßnahmen möglich ist. Die entsprechenden Maßnahmen werden im Tunnelbautechnischen Bericht (1) beschrieben.

3.1.5 Verteilung der Gebirgsverhaltenstypen

3.1.5.1 Verwendete Parameter

Die Gebirgsverhaltenstypen dienen zum Einen der Beurteilung der technischen Machbarkeit und in der Folge über die SVT der Quantifizierung der erforderlichen Baumaßnahmen zur Ableitung der Fordersätze und der Bauzeit.

Die Beurteilung der Machbarkeit würde hinsichtlich der verwendeten Parameter eine Grenzwertbetrachtung rechtfertigen während die restlichen Betrachtungen (Maßnahmen, Mengen, Bauzeit, Baukosten) bei Unterstellung einer annähernd symmetrischen Verteilung eher eine Mittelwertbildung rechtfertigen.

Da Hinsichtlich der Machbarkeit ohnedies die gesamte Bandbreite der Parametervariationen untersucht wurde, wurden die GVT und deren Verteilung auf Grundlage der als repräsentativ angegeben Mittelwerte der GA- Parameter ermittelt.

3.1.5.2 GVT- Verteilung

Die GVT- Zuordnung wurde wie oben beschrieben über die mittleren Parameter und Angaben je GA ermittelt. Der Anteil GVT je GB entspricht dem %- Anteil der GA je GB gemäß den durch die Fachplaner Geologie erarbeiteten Grundlagen (2).



GVT-VerteilungAnteil %

0.4%

27.7%

39.0%

13.4%

6.2% 5.8% 4.5%2.4%

0.7% 0.0%2.6%

0.7% 1.4% 0.0%0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

1 2 3 4.0 4.1 4.2 4.3 4.S1 4.S2 5* 7* 8* 9* 10*

GVT

Ant

eil a

n G

esam

tstre

cke

[%]

Abbildung 7 Prozentuelle Verteilung der GVT´s (*Zusätzlich mögliche Erscheinungsbilder)

Im Geotechnischen Längenschnitt (7) ist die prozentuelle Verteilung jedes Gebirgsbereiches dargestellt.

Eine detaillierte Auswertung jeder Gebirgsart in jedem Gebirgsbereich mit radialer Endverschiebung, Bruchzonentiefe und GVT ist in Anhang 1 vorhanden.



3.2 Konzept und Systemverhalten - Zyklischer Vortrieb

3.2.1 Grundlagen

Nach Festlegung der Gebirgsarten und der Gebirgsverhaltenstypen wurden die Baumaßnahmen (Ausbruch und Stützung) festgelegt und das Systemverhalten überprüft. Die Festlegung von Ausbruch und Sicherung erfolgte auf Basis von Erfahrungen an ähnlichen Bauwerken. Als Grundlage zur Festlegung von Ausbruch und Sicherung dienten vor allem:

• die Geomechanischen Berichte der Einreichplanung und Ausschreibungsplanung des Wienerwaldtunnels

• die Erfahrungen beim Bau Tauerntunnel 1. Röhre und der Geomechanische Bericht für die Ausschreibung der 2. Röhre

• Erfahrungen beim Bau des Strengener Tunnels • Erfahrungen beim Bau des Galgenbergtunnels • Erfahrungen beim Bau der Tunnelkette Semmering Schnellstraße S6 (Tunnel Spital,

Semmeringtunnel, Tunnel Steinhaus)

3.2.2 Beschreibung Ausbruch und Sicherung

Unabhängig vom jeweiligen GVT ist eine Unterteilung des eingleisigen Regelquerschnittes in Kalotte, Strosse und Sohle erforderlich. Aus geotechnischer Sicht ist der Einbau eines Sohlgewölbes im Bereich der GVT 1 und 2 nicht erforderlich, ab GVT 3 ist der Einbau eines Sohlgewölbes erforderlich. Aufgrund der prognostizierten Wassermengen ist der Einbau einer Ableitung mit DN 400 erforderlich. Diese kann im Ortbetonsohlgewölbe untergebracht werden bzw. liegt in Abschnitten ohne Sohlgewölbe in einer Künette unterhalb der einzubauenden Sohlplatte. Die Sohlplatte ist aus geotechnischer Sicht nicht erforderlich, sie übernimmt die Funktion der Abdichtung des Hohlraumes zum Gebirge.

Während des Vortriebes ist auch in steigenden Vortriebsabschnitten eine Förderleitung einzubauen, sämtliche Wässer sind in diese zu pumpen und abzuleiten. Dadurch kann eine unzulässige Aufweichung der Fahrsohlen vermieden werden. Aufgrund der prognostizierten Wassermengen muss das Fördersystem entsprechend dimensioniert werden, Förderleitungen von mind. 400mm sind erforderlich.

3.2.3 Bemerkungen zum Bauablauf, Lösemethode

Sämtliche in weiterer Folge getroffenen Aussagen bezüglich des Bauablaufes erfolgen ohne Berücksichtigung der örtlichen Situierung, d.h. unabhängig von den Versorgungs- und Entsorgungswegen.

Abgesehen von Abschnitten mit GVT 7, GVT 8 und GVT 9 wird ein Lösen mittels Sprengen erforderlich sein. Beim GVT 7, GVT 8 und GVT 9 (sofern das Gebirge trotz Vorausentwässerung immer noch fließend ist) sowie bei den Abschnitten mit Störungsgesteinen (GA 8) wird ein mechanisches Lösen mittels Bagger und beim GVT 7 zusätzlich mit einzelnen Lockerungsschüssen zur Anwendung kommen.



3.2.4 Zusatzmaßnahmen

Zusatzmaßnahmen ergeben sich in erster Linie aus dem prognostizierten Wasserzudrang und sind unter Punkt 2.3 detailliert beschrieben. In Bereichen mit erwarteten höherem Wasserandrang sind regelmäßig Erkundungsbohrungen, die auch als Vorausentwässerung dienen, erforderlich. In Abhängigkeit der Wassererschwernistypen reduziert sich die Vortriebsgeschwindigkeit und es können zusätzlich Injektionen von Obertage bzw. vom Tunnel aus erforderlich werden.

3.2.5 Nachweis des Systemverhaltens - Zyklischer Vortrieb

Zur einfacheren Handhabung wird das aus den vielen möglichen Kombinationen von Ausbruch, Stützung und Gebirge resultierende Systemverhalten in einer überschaubaren Anzahl von Systemverhaltensabschnitten zusammengefasst. In der gegenwärtigen Planungsphase werden die Systemverhalten mit Bandbreiten für Ausbau und Stützung angegeben, die in den späteren Planungsphasen zu verfeinern sind.

Es werden Betrachtungsquerschnitte (BQS) für die einzelnen ungünstigsten Kombinationen von Gebirgsbereichen, Gebirgsarten und Gebirgsverhaltenstypen dargestellt.

3.2.5.1 Anforderungen

Das sich aus der Wahl der Ausbruchsmethode und Stützung in Kombination mit dem Gebirge ergebende Systemverhalten muss folgenden Anforderungen gerecht werden:

• Generelle Standsicherheit des Hohlraums (Laibung und Ortsbrust) zu jedem Zeitpunkt

• Sicherheit gegen Herauslösen einzelner Blöcke • Vermeidung schädlicher Gebirgsauflockerung und -entfestigung • Die Einhaltungen von Verschiebungsgrößen

3.2.5.2 Einflussfaktoren

Das durch den gewählten Ausbruch und der Stützung angestrebte Systemverhalten wird von den nachfolgenden Einflussfaktoren geprägt sein.

3.2.5.2.1 Gebirgsart

Die Gebirgsarten haben mit ihren Eigenschaften einen wesentlichen Einfluss auf das Systemverhalten. Diese wurden von den Fachplanern Geologie definiert und im ersten Abschnitt dieses Dokuments zusammengefasst. In Summe wurden 33 Gebirgsbereiche und 41 Gebirgsarten definiert. Für den Nachweis des Systemverhaltens wurden jeweils die Mittelwerte der Gebirgskennwerte herangezogen.

3.2.5.2.2 Gebirgsverhaltenstyp

Die Belastung des vorläufigen Ausbaus ist abhängig vom jeweiligen Gebirgsverhaltenstyp.



Bei den GVT 1 und 2 steht die Vermeidung von Nachbrüchen und Auflockerungen im Vordergrund. Die wesentlichen Maßnahmen sind hier eine flächenhafte Sicherung der Laibung, die Sicherung mittels gezielter Ankerung und vereinzelt auch Spießen.

Bei den restlichen GVT wirkt ein unterschiedlich hoher Gebirgs- bzw. Überlagerungsdruck auf die Außenschale, weshalb die Anforderungen an die Stützmittel über eine reine Versiegelung des Gebirges hinausgehen müssen. Es ist ein entsprechender Ausbauwiderstand durch eine tragende Spritzbetonschale in Kombination mit Systemankerung und einem bereichsweise raschen Ringschluss (Sohlgewölbe) erforderlich.

Eine markante Abhängigkeit der Gebirgskennwerte, wie dies z.B. bei der GA 8c ausgewiesen ist, zieht eine stark asymmetrische Deformation des Hohlraums mit sich. Die Erfahrungen aus dem Bau des Strenger Tunnels [18] haben diesen enormen Einfluss der Trennflächenorientierung (Streichen zur Tunnelachse) auf das Verformungsverhalten und auf die Belastung der Aussenschale gezeigt. Daher ist eine gezielte Ankerung von bis zu 12m langen Ankern in Bereichen mit subparallelem bzw. spitzwinkeligem Streichen der Schieferung zur Tunnelachse nötig.

Nachbrüche und Instabilitäten der Ortsbrust werden durch die Unterteilung der Ausbruchsquerschnitte in Kalotte und Strosse, und durch geeignete Sicherung und Öffnungsfolge der Ortsbrust beherrscht.

In den seichteren Bereichen wird darüber hinaus dem Risiko eines progressiven Durchbrechens bis an die Oberfläche durch eine geeignete Voraussicherung (Spießschirm, Rohrschirm) begegnet.

3.2.5.2.3 Geometrie

Abgesehen vom GVT 1, 2 wurden beim Tunnelquerschnitt für alle GVT Vortriebsklassen mit Sohlgewölbe vorgesehen, um durch eine geschlossene Spritzbetonaußenschale einen stabileren Querschnitt zu erhalten und einen höheren Ausbauwiderstand auf das Gebirge aufbringen zu können.

3.2.5.2.4 Ausbruchsquerschnitt

Haupttunnel Die zweiröhrigen Haupttunnel spielen bei allen Berechnungen eine zentrale Rolle. Bei den Berechnungen mittels Kennlinienverfahren (KLV) werden diese als kreisrund mit einem Radius von 5m angenommen. Beim GVT 4.S2 wurde der Radius auf 5,6m heraufgesetzt um den Einfluss der Spritzbetonschale mit 40cm+30cm Dicke mit zu berücksichtigen.

Injektionsstollen Der Injektionsstollen in Form eines Firststollens mit einem Durchmesser von ~4-5m ist in den überwiegend standfesten aber stark verkarsteten und wasserführenden Karbonatgesteinsbereichen (GB8) ausschließlich zum Herabsetzten der Durchlässigkeit durch Injektionen vorgesehen. Bei den Berechnungen mittels Kennlinienverfahren (KLV) werden diese als kreisrund mit einem Radius von 2m angenommen.



Querschläge Für die Querschläge und den Rettungsraum gelten vereinfacht dieselben Angaben wie für den eingleisigen Tunnelquerschnitt im jeweiligen Gebirgsbereich und in der entsprechenden Gebirgsart.

Zugangstunnel Die Zugangstunnel haben annähernd den gleichen Querschnitt wie die Haupttunnelröhren. Daher wird auch hier ein kreisrunder Tunnel mit einem Radius von 5m zugrunde gelegt. Die geologischen Verhältnisse werden aus den geologischen Längenschnitten entnommen.

sonstige Sonderquerschnitte Die für die TVM notwendigen Montage bzw. Demontage Kavernen sowie Schachtbauwerke wurden nach den Erfahrungen vordimensioniert und werden im nächsten Planungsschritt im Detail geotechnisch klassifiziert.

Der Begleitstollen wird im separaten Bericht „Verschließung Begleitstollen“ (6) behandelt.

3.2.5.2.5 Überlagerung

Die Überlagerung mitsamt der Morphologie ist neben den tektonisch bedingten Spannungen ursächlich für den Primärspannungszustand auf Tunnelniveau. Bei den analytischen Berechnungen mittels Kennlinienverfahren werden diese in-situ Spannungen mit der Wichte und Überlagerung ermittelt (siehe Kapitel 2.2.3).

3.2.5.2.6 Stützmittel

Spritzbeton In Bereichen ohne nennenswerten Gebirgsdruck (GVT 1 und GVT 2) wird in der Laibung entweder nur eine Versiegelung (5cm bis 15 cm) oder eine mit einer Lage Baustahlgitter bewehrte Spritzbetonschale (10 bis 20 cm) vorgesehen.

Dort, wo ein Ausbauwiderstand aufgrund von Gebirgsdruck erforderlich ist, wird die Spritzbetonstärke auf 20 bis 40 cm mit zwei Lagen Baustahlgitter erhöht. Zur Ableitung der Schalenkräfte in den Untergrund werden nach Erfordernis die Kalottenfüße verbreitert.

Bereichsweise ist auch an der Ortsbrust eine Versiegelung bzw. Sicherung mit Spritzbeton vorgesehen.

Deformationsschlitze und Stauchelemente Die Erfahrungen aus vergangenen Projekten (Tauern-, Galgenberg- und Strenger-Tunnel) haben gezeigt, dass Stauchelemente durch in Umfangsrichtungen auftretenden Stauchungen eine Zerstörung der Spritzbetonschale verhindern können. Um eine optimale Ausnutzung der Spritzbetonschale zu erreichen wird der Einbau von Stauchelementen gegenüber offenen Schlitzen bevorzugt. Dabei ist es von enormer Bedeutung, dass die Arbeitslinie und die Anzahl der Stauchelemente auf die Spritzbetonfestigkeits- und Verformungsentwicklung des Tunnels abgestimmt werden muss.

Der Einsatz von Stauchelementen ist auch beim SBTn in Bereichen mit stark druckhaftem Gebirgsverhalten (GVT 4.1, GVT 4.2, GVT 4.3 und GVT 4.S2) vorgesehen.



Anker In Festgesteinsbereichen werden potentielle Kluftkörper mit gezielter Ankerung (SN- oder Rohrreibungsanker) gesichert.

Ein höherer erforderlicher Ausbauwiderstand wird u.a. mit einer Systemankerung und angepasster Setzdichte sowie durch längere Anker erreicht. Dies erhöht den Ausbauwiderstand und das Arbeitsvermögen des Gesamtsystems über die einzelnen Bauzustände.

Höhere Zerlegungs- und Verwitterungsgrade des Gebirges können den Einsatz von Verpress- oder Selbstbohrankern (SB-Anker) erfordern.

Besonders bei GVT 4 ist auf ein rasches Einbringen der festgelegten Systemankerung zu achten. Werden nach einem Abschlag im stark druckhaften Gebirge vorerst nur eine geringere Anzahl von Ankern eingebaut, um erforderlichenfalls später nachzuankern, so führen die dabei auftretenden Auflockerungen rund um den Hohlraum zu großen plastischen Verformungen, die bei späteren Nachankerungsmaßnahmen meist nur durch einen unverhältnismäßig großen Aufwand stabilisiert werden können. Der rasche Einbau einer richtig bemessenen Primärankerung ist daher von großer wirtschaftlicher Bedeutung.

In stark druckhaften Gebirgsbereichen kann nach der sofortigen Ankerung eine Nachankerung notwendig werden, daher sind je nach erwarteten Verformungen (� Sonderquerschnitte) nachverpressbare Anker erforderlich. Zudem sollte in diesen Bereichen die Ankerplatte mit Rohren als „Rohr-Ankerplatte“, wie sie auch im Strenger Tunnel in Anwendung kam, versehen werden um eine Nachgiebigkeit zu gewährleisten und ein Durchstanzen oder Bruch der Anker zu verhindern.

In Bereichen stark nachbrüchiger und instabiler Ortsbrust ist eine Sicherung der Ortsbrust mittels Ortsbrustankern in Verbindung mit lastverteilenden Elementen (Lastverteiler/Spritzbeton) erforderlich.

Spieße und Dielen Der Einsatz von Spießen in der Firste wird im Festgestein je nach Zerlegungsgrad vereinzelt oder systematisch generell zur Arbeitssicherheit erforderlich sein. Vor allem im Bereich der Alluvione ist evt. auch der Einsatz Dielen zweckmäßig.

Voraussicherung mittels Rohr- oder DSV-Schirm In den seichteren Bereichen wird dem Risiko eines progressiven Durchbrechens bis an die Oberfläche mit dem Einsatz eines Rohrschirms begegnet. Der Rohrschirm wirkt gleichzeitig als Voraussicherung

Im Bereich der Hauptportale mit geringer Überlagerung ist in den Alluvionen und in Hangschuttbereichen eine systematische Voraussicherung erforderlich. Der Vortrieb erfolgt hier im Schutze eines Rohrschirmes.

3.2.5.2.7 Grund- und Bergwasser



Beschreibung siehe Kapitel 3.4

3.2.5.2.8 Quellpotential

Beschreibung siehe Kapitel 3.1.3.11

3.2.5.3 Kennlinienverfahren

Als methodisches Hilfsmittel zur Abschätzung und Beurteilung des Systemverhaltens wird wie auch teilweise für die GVT Ermittlung das Kennlinienverfahren [9-14] herangezogen. Die Kennlinien für das Abschätzen des Systemverhaltens wurden unabhängig von der GVT-Ermittlung errechnet.

Gebirgskennlinie Beim Nachweis des Systemverhaltens kamen zwei Lösungsansätze in Anwendung. Bei GA mit vorhandenen Hoek Brown Gebirgskennwerten wurde die Gebirgskennlinie nach Carranza-Torres (2004) respektive mit dem Hoek Brown Bruchkriterium ermittelt. In den restlichen Bereichen (Störungszonen) wurde die Gebirgskennlinie nach Duncan Fama (1993), welcher die Mohr Coloumb’schen Bruchgerade heranzieht, errechnet. Diese Lösungsansätze sind in der zur Anwendung gekommenen Software (Rocsience Inc., Roc-Support V4) implementiert.

Vorverformung Die Verteilung der Radialverschiebung in Tunnellängsrichtung (longitudinal Deformation Profile LDP) spielt eine wichtige Rolle bei der Ermittlung der Endverschiebung und der Relativdeformation der einzelnen Ausbauelemente. Zur Abschätzung der Vorverformung an der Ortsbrust stehen mittlerweile einige analytischen Ansätze (Panet, Unlu and Gercek, Vlachopoulus and Dietrichs) zur Verfügung.

Im Zuge gegenständlicher Untersuchungen werden die Vorverformungen bei allen Betrachtungsquerschnitten nach Vlachopoulus Dietrichs (2009) [15], wo im Gegensatz zu den vorigen Lösungen auch der plastische Anteil berücksichtigt wird, berechnet. Die Vorverformungen an der Ortsbrust variieren bei diesem Lösungsansatz je nach GA zwischen 5% und 30%.



0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

-1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Sca

led

Rad

ial D

ispl

acem

ent

Distance to Front / Tunnel Radius

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

-1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Sca

led

Rad

ial D

ispl

acem

ent

Distance to Front / Tunnel Radius

Abbildung 8: Beispiele für LDP-Vlachopoulus Dietrichs (GB23GA7b, GB10GA8f)

Ausbaukennlinien Die Stützmittel bestehend aus der Spritzbetonschale und der Systemankerung wurden direkt im Programm modelliert und wurden auch entsprechend mit der Ausbaukennlinie im Diagramm dargestellt. Diese aus beiden Stützmitteln superponierte Linie repräsentiert die Steifigkeit und die maximale charakteristische Belastung.

Vor allem im druckhaften Gebirge wurden die mittels KLV errechneten Verformungen des Ausbaus analysiert und auf die Baustoffverträglichkeit hin überprüft.

Die Gitterbögen und Baustahlgitter wurden in den KLV-Berechnungen nicht berücksichtigt.

Spritzbeton Der maximale Ausbauwiderstand des Spritzbetons wird dabei vereinfacht anhand der Kesselformel alleine in Abhängigkeit der Normalkraftbeanspruchung und der Betondruckfestigkeit berücksichtigt. Die Dicke der Spritzbetonschale wird gemittelt über den Umfang. Die Endfestigkeit wird mit fck=20N/mm² (C20/25) bzw. in den Sonderquerschnitten mit 30N/mm² (C30/37) angenommen. Die Deformation des Spritzbetons liegt üblicherweise zwischen 1,0%-1,5% und wird hier mit 1,0% begrenzt. Ab diesem Grenzwert wurden Stauchelemente vorgesehen.

Die Radialverschiebung der Spritzbetonschale errechnet sich aus der Differenz der Absolutverformung an der Ortsbrust und der Absolutverformung beim Ausbau (Schnittpunkt Ausbaukennlinie und Gebirgskennlinie).

Die Ausbausteifigkeit wird wie folgt berechnet.



Abbildung 9: Ausbauwiderstand von Spritzbeton

Systemankerung Die Systemankerung wird mit Hilfe der Kesselformel ermittelt, dabei wird die durch die Anker auf eine Fläche aufgebrachte Last ermittelt. Der Ankerraster wird gemittelt über Tunnelumfang und Abschlagslänge berücksichtigt.

Die Radialverschiebung der Systemankerung errechnet sich aus der Differenz der Absolutverformung einen Abschlag nach der Ortsbrust und der Absolutverformung beim Ausbau.

Die Ausbausteifigkeit der Anker ist abhängig von Raster (s), Durchmesser (Ø) und Festigkeit (fyd) respektive Ankerkraft. Dies wird im Programm wie folgt berücksichtigt.

pAnker = 0,267 / s² für Ø25mm

pAnker = 0,354 / s² für Ø34mm

Stauchelemente Die Stauchelemente werden indirekt nach den Ergebnissen der Kennlinien berücksichtigt. Bei überschreiten der Radialverformung von ~1% (Duktilität Spritzbeton) müssen Stauchelemente eingebaut werden.

Es wird ein Deformationsvermögen von 30cm je Stauchelementen-Reihe angenommen. Bei Anordnung der Stauchelemente in der Kalotte (U~R*π) ergibt dies eine maximale Radialkonvergenz Stauchung / π = 9,5cm = 1,9% je Elementen-Reihe. Daraus können folgende max. Radialkonvergenzen, welche von den Stauchelementen schadlos aufgenommen werden können, abgeleitet werden [19]:

• 4 Reihen Stauchelemente � ~40cm • 5 Reihen Stauchelemente � ~50cm • 7 Reihen Stauchelemente � ~65cm

Es sei nochmals darauf hingewiesen, dass sich die max. Radialkonvergenzen nur auf den Kalottenumfang beziehen. Die Radialkonvergenzen der Kennlinienbetrachtungen jedoch auf



den gesamten Tunnelumfang. Somit wäre theoretisch auch in der Strosse und Sohle die gleiche Anzahl an Stauchelementen notwendig. In der Praxis wird die Deformation jedoch in diesem Ausbruchsbereich erfahrungsgemäß nicht in diesem Ausmaß stattfinden, sodass aller Voraussicht nach in der Regel auf Stauchelemente im Sohlbereich verzichtet werden kann.

3.2.6 Sonderbereiche

Im Zuge der detaillierten GVT Ermittlung mit Vorschau auf das Systemverhalten wurden für den Tunnel 3 Sonderbereiche identifiziert. In diesen Abschnitten reagiert das System Gebirge/Ausbau sehr stark auf geringfügige Änderungen der Eingabeparameter in der Kennlinienbetrachtung (Tunneldurchmesser, Gebirgskennwerte, Primärspannungszustand). Da es sich bei den Kennlinienbetrachtungen um idealisierte und homogenisierte Berechnungen handelt, wurde in diesen Bereichen das Systemverhalten zusätzlich durch numerische Berechnungen nachgewiesen. Als besonders problematisch stellte sich die Grassberg-Schlaglstörung heraus. In diesem Abschnitt ist im Zuge des Tunnelvortriebes mit besonders hohen Hohlraumverschiebungen und hohen Ausbaubelastungen zu rechnen.

GB 24 Hühnerkogelstörung Lt. Fachplanern Geologie ist der Internbau der Hühnerkogelstörung von einer Abfolge unterschiedlicher Gebirgsarten geprägt, deren Einzelmächtigkeiten im Bereich von rd. 10 m gelegen sind. Abbildung 10 gibt den aus der Bohrung KB-52/08 abgeleiteten modellhaften Internbau der Hühnerkogelstörung wider, der als plausible Planungsannahme herangezogen wurde.

Abbildung 10: GB 24 - modellhafte Abfolge der GA 7c, 8c und 8d

Die Erfahrungen aus dem Vortrieb des Galgenbergtunnels [20,21] haben gezeigt, dass beim Durchörtern von geringmächtigen (bis zu 1,5xD) Abfolgen von Gebirgsarten durch Spannungsumlagerungsprozesse vom „weicheren“ in das „steifere“ Gebirge stattfinden. Eine getrennte Betrachtung des Berechnungsquerschnittes mit den jeweiligen GA-Parametern und der Überlagerung wäre für die „weichen“ zu pessimistisch bzw. für die „steifen“ Gebirgsarten zu optimistisch. Dieser Sachstand wurde in einer wissenschaftlichen Arbeit näher untersucht [17]. Die folgenden Diagramme zeigen im Wesentlichen das Ergebnis dieser Arbeit.



Abbildung 11: Spannungsverteilung für den elastischen Fall [23]

Abbildung 12: Spannungsabnahme für den elastischen Fall [23]

Auf der sicheren Seite liegend wird durchgehend derselbe Ausbau gewählt, demnach auch für die „besseren“ Bereiche mit der GA7c angewandt.

Im Bereich der 10m mächtigen GA8d wird eine Abminderung der Überlagerung um 5% zufolge Spannungsumlagerung in das Nachbargebirge angesetzt. Weiters wird empfohlen die geringmächtige Störungszone mit einem Rohrschirm zu durchörtern.

GB 22 Deckengrenze Fröschnitzgraben



Auch hier liegt eine ähnliche Situation wie im GB 24 vor, daher wird auch hier auf der sicheren Seite liegend durchgehend derselbe Ausbau gewählt, demnach auch für die „besseren“ Bereiche.

Lt. Fachplanern Geologie ist die GA8c und GA8d über den gesamten Gebirgsbereich zu erwarten. Basierend auf dem geologischen Modell liegt die Mächtigkeit der Störungszone der GA 8d hier im Bereich von rd. 10m. Bei Berücksichtigung der bereits im GB 24 beschriebenen Spannungsumlagerung kann die in-situ Spannung um ca. 7% abgemindert werden. Daher wir im KLV mit einer Primärspannung von 24kN/m³ * 708,1m * 93% = 15,8MPa gerechnet.

Auch hier wird empfohlen die geringmächtige Störungszone mit einem Rohrschirm zu durchörtern.

GB 10 Grassberg-Schlagl Störungssystem Das Gebirge enthält in diesem Abschnitt über weite Bereiche Störungen mit feinkörnigen Kataklasitanteilen, die aus zerscherten Serizitphylliten stammen. Die felsmechanischen Untersuchungen haben gezeigt, dass bestimmte Gebirgsarten (GA8f, GA8c) selbst nach monatelanger Lagerung nicht drainiert waren und die Ergebnisse des Triaxversuches zwischen drainierten und undrainierten Zuständen liegen. Dieser Umstand deutet auf ein gebundenes Bergwasser hin. Bei Spannungsverhältnissen ähnlich denen auf Niveau des Tunnels wurde das Gestein im Triaxialversuch plastisch durch 2mm große Löcher in der Endplatte der Probe gepresst. Es ist deshalb anzunehmen, dass sich der Serizitphyllitkataklasit unter in-situ Bedingungen extrem plastisch verhält, Porenwasserdruck mit entsprechendem Verlust von Reibung eine entscheidende Rolle spielt, und das Gebirge nur sehr schwer oder kaum entwässerbar ist.

Erste rechnerische Abschätzungen mit 2- und 3-dimensionalen Modellen lassen vermuten, dass ein Tunnel bei diesen Verhältnissen nur mit besonderen Vorkehrungen machbar ist. Heftige Deformationen der Ortsbrust und der Laibung müssen bautechnisch berücksichtigt, sowie ein sehr hoher Ausbauwiderstand bereitgestellt werden. Da eine Umlagerung von Spannungen durch große Deformation bei plastischem Gebirge nur eingeschränkt möglich ist, sollte der hohe Ausbauwiderstand räumlich und zeitlich rasch herstellbar sein.

Das bautechnische Konzept für diese Zone inkludiert folgende Komponenten, die in der weiteren Projektentwicklung noch zu detaillieren sind:

• Vorauseilenden Abbau des Porenwasserdrucks in der Umgebung des Hohlraums z.B. durch Drainagebohrungen

• Baugrundverbessernde Maßnahmen (z.B. Claquage-Injektion), falls detailliertere Untersuchungen deren Wirksamkeit bestätigen

• Kreisquerschnitt für den Tunnel

• Ein Bauablauf mit der Möglichkeit eines raschen Ringschlusses



• Nachgiebiger Ausbau, vor allem in der Phase vor dem Ringschluss

• Möglichkeit der Aktivierung eines hohen Ausbauwiderstandes nach Ringschluss durch Einbau einer dicken, kreisförmigen Schale

• Durchführen aller Bohrungen (Drainage, Baugrundverbesserung, Anker, etc.) im Trockenbohrverfahren

• Allenfalls vorauseilender zentraler Stollen zur Spannungsumlagerung bzw. Reduktion der Ausbaubelastung auf die Röhren der Streckentunnel, sowie zur Stabilisierung der Ortsbrust

Im Zuge der nächsten Erkundungsphase für die Ausschreibungsplanung werden weitere Untersuchungen zur Charakterisierung des Gesteins und genauere Abschätzung des Gebirgsverhaltens im Bereich der Störungszone durchgeführt und die Lage des Schachtbauwerkes im definierten Ausführungsspielraum geotechnisch optimiert.



3.2.7 Systemverhalten - Abschnitte

3.2.7.1 Systemverhalten - SV 1

Hier sind keine umfangreichen Sicherungsmaßnahmen erforderlich. Um eine mögliche Auflockerung hintan zuhalten und damit die Gefahr von nachträglichen Ablösungen zu minimieren, wird das Gebirge mit Spritzbeton zu versiegeln sein. Für die Standsicherheit des Hohlraumes ist der Spritzbeton nicht erforderlich.

Die max. Abschlagslänge in der Kalotte kann bis zu 2,2 m betragen, eine höhere Abschlagslänge ist aus geotechnischer Sicht möglich, allerdings erhöht sich dadurch das arbeitstechnisch unvermeidbare Überprofil. Um ein gravitatives Abgleiten (Nachbrüchigkeit) von Kluftkörpern zu vermeiden wird lokal der Einbau von Rohrreibungsankern erforderlich werden.

In der Strosse ist eine Verdoppelung der Abschlagslänge der Kalotte möglich, größere Abschlagslängen sind baupraktisch nicht sinnvoll, geotechnisch aber möglich.

Im Falle eines der Strosse nachlaufenden Sohlausbruches (für die Künette zur Wasserableitung) richtet sich die Öffnungslänge der Sohle nach den baupraktischen Erfordernissen, eine Begrenzung der Öffnungslänge ist nicht erforderlich. Der Einbau der Sohlplatte richtet sich nach baubetrieblichen Erfordernissen.

Die Längsentwicklung des Vortriebes richtet sich nach baubetrieblichen Erfordernissen, Beschränkungen hinsichtlich Längsabstands Kalottenbrust zur Strossenbrust und Strossenbrust zum Sohlausbruch sind aus geotechnischer Sicht nicht erforderlich.

Die Vortriebsgeschwindigkeit wird mit 6,0 bis 7,0 m pro Kalendertag (m/KT) prognostiziert.


Gegenüber dem Systemverhalten 1 weist das Systemverhalten 2 ein erhöhtes Risiko hinsichtlich Nachbrüchigkeit auf.

Die Abschlagslänge in der Kalotte wird ca. 1,5 bis max. 2,2 m betragen, wobei diese hauptsächlich vom tatsächlichen Zerlegungs- und Verwitterungsgrad abhängig ist. Um den Gebirgsverband zu erhöhen sind systematisch Rohrreibungsanker oder SN-Anker einzubauen.

Als Voraussicherung werden zumindest abschnittsweise Spieße erforderlich sein, der Einbau von Spießen kann durch eine reduzierte Abschlagslänge minimiert werden. Für das Versetzen der Spieße ist der Einbau von Ausbaubögen erforderlich. In Strecken, in denen Ausbaubögen einzubauen sind, wird die Spritzbetonstärke mind. 20 cm betragen. In Abschnitten ohne Ausbaubögen wird die Spritzbetonstärke 10 bis 15 cm betragen und hängt im Wesentlichen vom tatsächlichen Zerlegungs- und Verwitterungsgrad ab. Abschnittsweise wird auch der Einbau einer bergseitigen Bewehrung erforderlich sein, wobei diese hauptsächlich die Funktion des Kopfschutzes übernimmt.



Die Abschlagslänge der Strosse kann gegenüber dem Kalottenvortrieb verdoppelt werden. Die Sicherung wird hauptsächlich aus 5 cm Spritzbeton bestehen, in Abhängigkeit des tatsächlichen Zerlegungs- und Verwitterungsgrades ist auch der Einbau einer bergseitigen Bewehrung und einer 10 cm starken Spritzbetonschale nicht auszuschließen. Weiters kann eine systematische Ankerung mittels Rohrreibungsanker erforderlich werden.

Im Falle eines der Strosse nachlaufenden Sohlausbruches (für die Künette zur Wasserableitung) richtet sich die Öffnungslänge der Sohle nach den baupraktischen Erfordernissen, eine Begrenzung der Öffnungslänge ist nicht erforderlich. Der Einbau der Sohlplatte richtet sich nach baubetrieblichen Erfordernissen.

Die Längsentwicklung des Vortriebes richtet sich nach baubetrieblichen Erfordernissen, Beschränkungen hinsichtlich Längsabstands Kalottenbrust zur Strossenbrust und Strossenbrust zum Sohlausbruch sind aus geotechnischer Sicht nicht erforderlich.

Die Vortriebsgeschwindigkeit wird mit 5,0 bis 6,0 m/KT prognostiziert.


Die Abschlagslänge in der Kalotte wird ca. 1,2 bis max. 1,7 m betragen, wobei diese hauptsächlich vom tatsächlichen Zerlegungs- und Verwitterungsgrad abhängig ist. Um den Gebirgsverband zu erhöhen sind systematisch Rohrreibungsanker oder SN-Anker einzubauen. Als Voraussicherung werden Spieße örtlich erforderlich sein. Für das Versetzen der Spieße ist der Einbau von Ausbaubögen erforderlich. Die Spritzbetonstärke 20 cm bis 25cm betragen. Der Einbau zumindest 1 Lage Bewehrung ist erforderlich. In Abhängigkeit von der angetroffenen Gefügesituation ist die Ortsbrust bereichsweise zu versiegeln, ein Stützkern kann erforderlich werden, der Einbau von Brustankern ist nicht auszuschließen.

Die Abschlagslänge der Strosse kann gegenüber dem Kalottenvortrieb verdoppelt werden. In der Strosse ist eine 10 bis 20 cm starke Spritzbetonschale, mindestens 1-lagig bewehrt, erforderlich. Die Ausbaubögen werden im Regelfall nicht zu verlängern sein. Es ist eine Systemankerung aus SN-Ankern erforderlich,

Der Einbau eines Ortbetonsohlgewölbes wird erforderlich sein, der Einbau kann geteilt bei einer Öffnungslänge bis zu 12 m erfolgen.

Die Längsentwicklung des Vortriebes richtet sich nach geotechnischen Erfordernissen, der Abstand Kalottenbrust zur Strossenbrust ist auf ca. 200 bis 300 m zu beschränken bzw. um einen weit vorlaufenden Kalottenvortrieb zu ermöglichen kann der Einbau einer temporären Kalottensohle erforderlich sein. Die Sohle wird ca. 50 bis 80 m hinter der Strossenbrust einzubauen sein.




3.2.7.4 Systemverhalten - SV 4a

Die Abschlagslänge in der Kalotte wird max. 1,3 m betragen. Aufgrund der zu erwartenden hohen Belastung ist in der Kalotte eine 25 bis 30 cm starke Spritzbetonschale, 2-lagig bewehrt, sowie die Anordnung von Kalottenfüßen erforderlich. Als Voraussicherung werden Spieße erforderlich sein, der Einbau von Ausbaubögen ist notwendig. Die Ortsbrust wird in der Regel zu versiegeln sein, ein Öffnen in mehreren Teilausbrüchen kann ebenso wie der Einbau von Brustankern erforderlich werden. Es ist eine Systemankerung aus SN-Ankern einzubauen.

Die Abschlagslänge der Strosse kann gegenüber dem Kalottenvortrieb verdoppelt werden. In der Strosse ist ebenfalls eine ca. 25 bis 30 cm starke Spritzbetonschale, 2-lagig bewehrt, erforderlich. Zumindest jeder zweite Ausbaubogen ist in der Strosse zu verlängern. Im Ulmenbereich ist der Einbau einer Systemankerung aus SN-Ankern erforderlich. Die Ortsbrust wird auch im Strossenbereich bereichsweise zu versiegeln sein.

Die Öffnungslänge der Sohle wird max. 4,4 m betragen. In der Sohle ist der Einbau eines ca. 20 cm starken Spritzbetonsohlgewölbes, mindestens 1-lagig bewehrt, notwendig.

Die Längsentwicklung des Vortriebes richtet sich nach geotechnischen Erfordernissen, der Abstand Kalottenbrust zur Strossenbrust ist auf max. 200 m zu beschränken bzw. um einen weit vorlaufenden Kalottenvortrieb zu ermöglichen kann der Einbau einer temporären Kalottensohle erforderlich sein. Die Sohle wird ca. 20 bis 40 m hinter der Strossenbrust einzubauen sein.


3.2.7.5 Systemverhalten - SV 4b

Die Abschlagslänge in der Kalotte wird max. 1,0 m betragen. Aufgrund der zu erwartenden hohen Belastung und Verformungen ist in der Kalotte eine 30 bis 35 cm starke Spritzbetonschale, 2-lagig bewehrt, sowie die Ausbildung von Kalottenfüßen erforderlich. Aufgrund der erwarteten großen Deformationen wird die Spritzbetonschale aufzulösen sein, d.h. es ist die Anordnung von Verformungsschlitzen und der Einbau von entsprechenden Dämpfungselementen in diesen Schlitzen erforderlich. Als Voraussicherung werden Spieße erforderlich sein, der Einbau von Ausbaubögen ist notwendig.

Die Ortsbrust wird in der Regel zu versiegeln sein, ein Öffnen in mehreren Teilausbrüchen kann ebenso wie der Einbau von Brustankern erforderlich werden. Es ist eine Systemankerung aus SN-Ankern einzubauen.

Die Abschlagslänge der Strosse kann gegenüber dem Kalottenvortrieb voraussichtlich nicht verdoppelt werden. In der Strosse ist eine ca. 25 bis 30cm starke Spritzbetonschale, 2-lagig bewehrt erforderlich. Jeder Ausbaubogen der Kalotte ist in der Strosse zu verlängern. Im Ulmenbereich ist der Einbau einer Systemankerung aus SN-Ankern erforderlich. Die



Ortsbrust wird auch im Strossenbereich bereichsweise zu versiegeln sein, der Einbau von Brustankern kann erforderlich werden.

Die Öffnungslänge der Sohle wird 2,2 bis max. 4,4 m betragen. In der Sohle ist der Einbau eines ca. 25 bis 30 cm starken Spritzbetonsohlgewölbes, 2-lagig bewehrt, notwendig.

Die Längsentwicklung des Vortriebes richtet sich nach geotechnischen Erfordernissen, der Abstand Kalottenbrust zur Strossenbrust ist auf max. 100 m zu beschränken, der Einbau einer temporären Kalottensohle kann erforderlich sein. Die Sohle wird bis max. 20 m hinter der Strossenbrust einzubauen sein.


3.2.7.6 Systemverhalten - SV 4s

Dieser Systemverhaltensabschnitt kommt ausschließlich im Bereich des Grassberg-Schlagl Störungssystems vor. Das Konzept für diese Zone wurde im Kapitel 3.2.6 aufgezeigt.



Die Abschlagslänge in der Kalotte wird 1,0 m bis max. 1,3 m betragen. Aufgrund der zu erwartenden Belastung ist in der Kalotte ist eine 30 cm starke Spritzbetonschale, 2-lagig bewehrt, sowie die Ausbildung von Kalottenfüßen erforderlich. Als Voraussicherung werden Spieße erforderlich sein, der Einbau von Ausbaubögen ist notwendig. Die Ortsbrust wird in der Regel zu versiegeln sein, ein Öffnen in mehreren Teilausbrüchen kann ebenso wie der Einbau von Brustankern erforderlich werden. Im Kämpferbereich ist eine Systemankerung aus SN-Ankern oder Selbstbohrankern einzubauen.

Die Abschlagslänge der Strosse kann gegenüber dem Kalottenvortrieb voraussichtlich verdoppelt werden. In der Strosse ist eine ca. 25 bis 30 cm starke Spritzbetonschale, 2-lagig bewehrt, erforderlich. Jeder 2. Ausbaubogen der Kalotte ist in der Strosse zu verlängern, abschnittsweise kann auch die Verlängerung eines jeden Bogens erforderlich sein. Im Ulmenbereich ist der Einbau einer Systemankerung aus SN-Ankern oder Selbstbohrankern erforderlich.

Die Ortsbrust wird auch im Strossenbereich bereichsweise zu versiegeln sein, der Einbau von Brustankern kann erforderlich werden.

Die Öffnungslänge der Sohle wird 2,2 bis max. 4,4 m betragen. In der Sohle ist der Einbau eines ca. 25 bis 30 cm starken Spritzbetonsohlgewölbes, 2-lagig bewehrt, notwendig.

Die Längsentwicklung des Vortriebes richtet sich nach geotechnischen Erfordernissen, der Abstand Kalottenbrust zur Strossenbrust ist auf max. 60 m zu beschränken, der Einbau einer



temporären Kalottensohle kann erforderlich sein. Die Sohle wird bis max. 10 m hinter der Strossenbrust einzubauen sein.



Im Bereich von fließendem Gebirge werden umfangreiche Vorentwässerungsmaßnahmen notwendig sein, damit nur mehr Restwässer im Gebirge vorhanden sind und die Wassersättigung auf ein Minimum reduziert wird.

Die Abschlagslänge in der Kalotte wird 1,0 bis max. 1,3 m betragen. In der Kalotte ist eine ca. 30 cm starke Spritzbetonschale, mind. 1-lagig bewehrt, sowie die Ausbildung von Kalottenfüßen erforderlich. Als Voraussicherung werden Selbstbohrspieße oder Dielen erforderlich sein, der Einbau von Ausbaubögen ist notwendig. Gegebenenfalls kann die Anordnung von Rohrschirmen erforderlich werden. Die Ortsbrust wird zu sichern (mit Bewehrung) sein, ein Öffnen in mehreren Teilausbrüchen ist ebenso wie der Einbau von Brustankern erforderlich. Eine Systemankerung ist erforderlich.

Die Abschlagslänge der Strosse kann gegenüber dem Kalottenvortrieb voraussichtlich verdoppelt werden. In der Strosse ist eine ca. 25 bis 30 cm starke Spritzbetonschale, mind. 1-lagig bewehrt erforderlich. Jeder 2. Ausbaubogen der Kalotte ist in der Strosse zu verlängern, abschnittsweise kann auch die Verlängerung eines jeden Bogens erforderlich sein. Im Ulmenbereich ist der Einbau einer Systemankerung erforderlich. Die Ortsbrust wird auch im Strossenbereich zu sichern sein, ein Öffnen in mehreren Teilausbrüchen ist ebenso wie der Einbau von Brustankern erforderlich.

Die Öffnungslänge der Sohle wird 2,2 m betragen. In der Sohle ist der Einbau eines ca. 20 cm starken Spritzbetonsohlgewölbes, 1-lagig bewehrt, notwendig.

Die Längsentwicklung des Vortriebes richtet sich nach geotechnischen Erfordernissen, der der Einbau einer temporären Kalottensohle ist erforderlich (Gefahr des Einsinken der Kalottenfüße in fließendem Gebirge). Die Sohle wird bis max. 10m hinter der Strossenbrust einzubauen sein.




3.2.8 Gesamtübersicht

Die Tabellen im Anhang 6 zeigen sämtliche Ergebnisse und Diagramme der Kennlinienbetrachtungen. Wie bereits beschrieben stellen die Ausbaukennlinien in den Berechnungen eine Vereinfachung dar, daher sind beim Lesen der Tabellen und bei deren Interpretation folgende Punkte zu beachten:

• für alle GVT und GA Kombinationen mit der jeweiligen maximalen Überlagerung wurde ein Bemessungsquerschnitt (BQS) definiert. Diese wurden in den Tabellen gelb markiert.

• für alle BQS wurden in der Tabelle die Deformationen und der plastische Radius angegeben. Weiters können für die wesentlichen BQS (ab GVT 4.3) auch Grafik-Plots aus dem Anhang 5 entnommen werden.

• die Werte mit dem Großbuchstaben „U“ sind absolute Verschiebungen • die Werte mit dem Kleinbuchstaben „u“ sind relative Verschiebungen • beim Spritzbeton entspricht dies der Endverformung die nach der Ortsbrust

aufgenommen werden muss. • beim Anker entspricht dies der Endverformung welche einen Abschlag nach der

Ortsbrust beginnt und vom Ankersystem aufgenommen werden muss. • Die Ausbaukennlinien sind mit charakteristischen Kennwerten errechnet. • Der Sicherheitsfaktor (SF) ergibt sich aus der max. aufnehmbaren

Radialverschiebung des Ausbausystems respektive Duktilität. In den Grafikausdrucken fließt die Duktilität des Systems nicht ein, daher entspricht der angegebene SF nicht der Realität. Hier muss noch die vom Ausbausystem aufnehmbare Radialverformung (Stauchelemente) berücksichtigt werden.

• In den Grafik-Plots im Anhang 5 sind die Anker durchgehend mit einer Länge von 6m dargestellt



3.3 Konzept und Systemverhalten - Kontinuierlicher Vortrieb

3.3.1 Systembeschreibung – Kontinuierlicher Vortrieb

3.3.1.1 Allgemeines – Kontinuierlicher Vortrieb

Abbildung 13: Vortriebssystem. TVM

Im Sinne einheitlicher Begriffe werden die Arbeitsbereiche im Zusammenhang mit dem kontinuierlichen Vortrieb in Anlehnung an [24] gemäß Abbildung 13 wie folgt definiert:

→ Erkundungsbereich: ca. 40-100 voraus; zur Gebirgserkundung und allenfalls Drainage und/oder Injektion

→ Aktionsbereich: ca. 1,5 D (ca. 15m) voraus; zur Umsetzung von Zusatz- und Sondermaßnahmen vor- und um den Bohrkopf

→ Schildbereich: Schildlänge inklusive Bohrkopf; gesicherter Bereich mit temporärer Stützwirkung und für den geschützten Ringbau

→ Nachlaufbereich: beginnend unmittelbar hinter dem Schild bis Ende Nachlauf (NLK); unmittelbar hinter dem Schild beginnt die Systembettung des Ausbaues; nachfolgend können Nachbesserungs- und Verstärkungsmaßnahmen im Rahmen der Regel-, Zusatz-, und Sondermaßnahmen erfolgen

→ Nachbehandlungsbereich: beginnend am Ende NLK bis zum Portal; dort erfolgen allfällige Nachbesserungs- und Verstärkungsmaßnahmen sowie insbesondere die Umsetzung des endgültigen Abdichtungs- und Auskleidungskonzeptes

Die obige Kurzbeschreibung dient lediglich dem schlüssigen Verständnis der Definition und Ermittlung der Systemverhaltenstypen. Aus tunnelbautechnischer Sicht wird darauf vertieft im Technischen Bericht Tunnelplanung (1) eingegangen.

3.3.1.2 Regelmaßnahmen - Kontinuierlicher Vortrieb

Beim kontinuierlichen Vortrieb erfolgt der Vortrieb mittels einer Hartgesteins Tunnelbohrmaschine mit Schild (TBM-S). Die TBM-S ist so ausgelegt, dass sie einerseits



einen Hochleistungsvortrieb im Hartgestein und andererseits die Anwendung der vorgesehenen Zusatz- und Sondermaßnahmen ermöglicht.

Zur Grundausstattung des Regelvortriebes gehören (siehe dazu auch Vortriebsplan, kontinuierlicher Vortrieb, Grundausstattung TVM (8)):

• Einfach- oder Doppelschild TBM mit Hartgesteinsbohrkopf • Ausreichender Vorschub und Drehmoment für Verhältnisse im Hartgestein wie auch

unter druckhaften Verhältnissen mit Anordnung entsprechender Pressengruppen, ausgelegt auf die Erfordernisse des Tübbingausbaues (kein Druckring)

• Material- Fördersystem der TVM sowie Ver- und Entsorgung im Nachlauf (NLK) und Baustellen- und Tunnellogistik für zumindest einen Durchschnitt der Vortriebsgeschwindigkeit von 30 m/AT und Spitzen bis 50 m/AT (Hochleistungsvortrieb)

• Einfacher Meißelwechsel und besondere Ausbildung aller dem Verschleiß ausgesetzten Komponenten unter Berücksichtigung eines bereichsweise überdurchschnittlich hohen Verschleißes

• Leitsystem zur messtechnischen Unterstützung eines präzisen Tübbingausbaues kombiniert mit den Erfordernissen einer möglichst raschen Erfassung von Verformungen des Tübbingringes

• Hochleistungsausstattung für das Einbringen der Ringraumverfüllung redundant sowohl als Kies wie auch als Mörtel, sowohl was den Schildschwanz (Schildschwanzdichtung, Lisenen) wie auch was die Zugänglichkeit (Bühnen) und die Einbringungsausstattung (Kiespumpen, Mörtelpumpen) betrifft

• Ausstattung mit einem fest installierten und leistungsfähigen Lenzsystem im Maschinenbereich unter Bedachtnahme auf die Bewältigung hoher Wasserzutritte (bis 150 l/s als Zusatzmaßnahme und bis 500l/s als Sondermaßnahme) im TVM- Bereich) – das Abpumpen von bis zu 20 l/s im TVM- Bereich gehört zum Regelbetrieb

• Als Schmiermittel zur Schmierung der Bohrkopflager werden generell biologisch abbaubare Lagerfette (i.d.R. Lithiumfett mit speziellen Schmiermitteln - ähnlich einer Seife) verwendet. Der Verbrauch wird mit ca. 7kg/lfm angeschätzt was in etwa 0.03‰ Gewichtsanteil des Ausbruchsmaterials pro lfm entspricht.

Die Stützung des Gebirges erfolgt im Regelbetrieb mittels einer einschaligen Volltübbingauskleidung aus Stahlbeton Tübbingen. Diese Tübbinge sind so bemessen, dass sie im Regelfall unter Einhaltung der normgemäßen Sicherheiten in der Lage sind, die zu erwartenden Gebirgs- und Aussendrucklasten, unter Berücksichtigung der zugelassenen Gebirgsdeformationen aufzunehmen.

Zur Tübbingauskleidung gehören: • Leicht- Standard- und Hochlast Tübbinge • Korrekturringe zum Ausgleich von Fahrtabweichungen und zur Bewerkstelligung von

Kurvenfahrten



• Ringraum- Verfüllung sowohl mittels Kies wie auch mittels Mörtel umlaufend, redundant und in Kombination

3.3.1.3 Zusatzmaßnahmen - Kontinuierlicher Vortrieb

Unter Zusatzmaßnahmen werden in der Folge Maßnahmen verstanden, welche mittels der auf der Tunnelbohrmaschine fest installierten Ausrüstung jederzeit und ohne besonderen Zeitverzug mit Hilfe der Vortriebsmannschaft um- und eingesetzt werden können.

Beim kontinuierlichen Vortrieb des SBT- neu sind dies (Vortriebsplan, kontinuierlicher Vortrieb, Zusatz- und Sondermaßnahmen (10)):

• Vorauserkundungsbohrung mittels Hammerbohrung unter trockenen Verhältnissen wie auch bei drückendem Wasserzutritt

• Schauminjektion in der Firste über Lanzen zur Stabilisierung beginnender Firstnachbrüche

• Schildmantelschmierung entlang des Schildmantels mittels Bentonit- Schmierung zur Herabsetzung der Schildreibung und des Frontschubes über den Schildmantel

• Injektionsmaßnahmen im Bereich der Ortsbrust mittels Injektions- Selbstbohrankern oder unverrohrt mittels Bohrlochinjektion zur Reduktion der Gebirgsdurchlässigkeit.

• Radialer Überschnitt von 5cm bei einfach realisierbarem Umbau • Injektionsbohrschirm mittels Hammerbohrung unter trockenen Verhältnissen wie

auch bei drückendem Wasserzutritt schräg aus dem Schild heraus mit einem Bohrlochabstand von ca. 1,0 m und einer Länge von bis zu 30 m zur vorauseilenden Gebirgsbehandlung (Abdichtung, Konsolidierung) im Aktionsbereich der TBM

• Wasserhaltung und Separierung zur Reinwasserableitung im Vortriebsbereich zusitzender und durch Drainagebohrungen erbohrter Bergwässer bis zu 200l/s im Routinebetrieb

• Radiale Bohrlochinjektion mittels PZ- Suspension oder Mörtel im Bereich der ersten fünf ausgefahrenen Tübbingringe insbesondere im Firstbereich zur tieferreichenden Verbesserung der Bettung

• Temporäre Schildstützung mit Hilfe hydraulischer Druckkissen auf den letzten Tübbingring.

3.3.1.4 Sondermaßnahmen - Kontinuierlicher Vortrieb

Unter Sondermaßnahmen werden in der Folge Maßnahmen verstanden, welche mit der auf der Baustelle verfügbaren Ausrüstung nach entsprechender Rüstzeit mit Hilfe der Vortriebsmannschaft, allenfalls ergänzt durch Sonderfachleute (Borist, Injektionsmeister, etc.) um und eingesetzt werden können.

Beim kontinuierlichen Vortrieb des SBT-neu sind dies (siehe dazu auch (10)):

• Radialer Überschnitt von 10cm bei entsprechendem Umbau der Abbauwerkzeuge und der Räumereinrichtung sowie bei entsprechender Bohrkopfverstellung



• Vorauseilende Gebirgsdrainage und Abpumpen von Wasserzutritten >150 l/s • Wasserhaltung und Separierung zur Reinwasserableitung im Vortriebsbereich

zusitzender und durch Drainagebohrungen erbohrter Bergwässer bis zu 500l/s durch Zubau von zusätzlichen Komponenten (Pumpeinheiten, Separiereinheiten, Förderleitungen, ..)

• Vorauserkundungsbohrung mit Kerngewinn unter trockenen Verhältnissen wie auch bei drückendem Wasserzutritt

• Radiale Systemankerung „Schild“ im Nahbereich des Bohrkopfes zur Einbringung eines zusätzlichen Ausbauwiderstandes

• Brustankerungs- und Injektionsmaßnahmen im Bereich der Ortsbrust mittels Injektions- Selbstbohrankern zur Stabilisierung einer instabilen oder aufgelockerten Ortsbrust

• Aufarbeiten und Sichern von Ortsbrust- Nachbrüchen und Kavernenbildung über und vor dem Bohrkopf

• Überfirstung und bereichsweises Freilegen der TBM • Nachträgliche Injektion zur Gebirgsvergütung • Nachträgliche Verstärkung der Auskleidung (z.B. Systemankerung) • Nachträgliche Bergwasserentlastung über Drainagebohrungen • Zur Minimierung der Staubentwicklung ist grundsätzlich auf der TVM eine Bedüsung

des Ausbruchsmaterials am Förderband sowie die Installation von Nebelvorhängen am Ende der TVM vorgesehen. Diese Einrichtungen kommen zum Schutz der Arbeitnehmer zum Einsatz falls während des Vortriebes lungengängige, faserförmige Asbestminerale in gesundheitsgefährdeten Dosierungen angetroffen werden sollten, wenngleich laut Bericht Baugeologie (3) keine Anzeichen über faserförmige Asbestminerale vorhanden sind. Diese Maßnahmen entsprechen den Empfehlungen der DAUB „Empfehlungen zu Schutzmaßnahmen bei Tunnelvortrieben in asbestbelastetem Gestein“ [25].

3.3.2 Systemverhalten – Kontinuierlicher Vortrieb

3.3.2.1 Systemverhalten und Maßnahmen im Schildbereich

In direkter Ableitung von den Gebirgsverhaltenstypen (GVT) wurden acht Systemverhaltenstypen im Schildbereich wie folgt definiert und entsprechende Maßnahmen zugeordnet, welche in Tabelle 11 zusammengefasst sind.

GVT SVT Schild System- Verhalten Schild Maßnahmen Schild

1-2 1 Überwiegend kein An- bzw. Aufliegen des Gebirges; untergeordnet Schildreibung keine

3 2 Beginnende plastische Gebirgsdeformation, lokale Auflast des Gebirges am Schild keine



4 3 Plastische Gebirgsdeformation und Kontakt von Gebirge / Schild

Fallweise Verkittungsinjektionen Firste

4.1 4 Plastische Gebirgsdeformation und druckhaftes Anlegen des Gebirges am Schild bis Grenzlast; kleinräumige Nachbrüche Firste/Brust

Schildschmierung; Verkittungsinjektionen Firste

4.2 5 druckhaftes Anlegen des Gebirges, Überschreitung Grenze Vorschub Grenze Traglast Schild

Schildschmierung; Verkittungsinjektionen Firste, Überschnitt 5cm, Fallweise Stützung Schild (Druckkissen)

4.3 6 druckhaftes Anlegen des Gebirges, Überschreitung Grenze Vorschub Grenze Traglast Schild bei Überschnitt 5cm

Schildschmierung; Verkittungsinjektionen Firste, Überschnitt 10cm, Fallweise Stützung Schild (Druckkissen)

4.S S druckhaftes Anlegen des Gebirges, Überschreitung Grenze Vorschub Grenze Traglast Schild bei Überschnitt 10cm

Zusatz- und Sondermaßnahmen im Bohrkopfbereich

9 F Geomechanischer Systemeinfluss siehe SVT 1-6

vorauseilende Entwässerungsbohrungen und/oder vorauseilende Abdichtungsinjektion (Umfang, Ortsbrust)

Tabelle 11: Systemverhaltenstypen im Schildbereich

Dabei bedeuten die Abkürzungen folgendes:

→ S... Sondervortrieb TVM

→ F... Fließendes Gebirge

3.3.2.2 Systemverhalten und Maßnahmen des Ausbaues

In gleicher Weise wurden in direkter Ableitung von den Gebirgsverhaltenstypen (GVT) acht Systemverhaltenstypen im Bezug auf die Ausbaumaßnahmen definiert, wobei hier wie folgt differenziert wurde:

• System „Gebirge – Auskleidung“: Beschreibung der Interaktion zwischen Gebirge und Auskleidung

• Systemeinfluss „Bettung“: Beschreibung der Wirkungsweise des Ringspaltes bzw. der Bettung

• „Sicherung und Auskleidung“. Beschreibung des Stützmitteleinsatzes

GVT SVT Ausbau

System- Verhalten Auskleidung Maßnahmen Bettung Maßnahmen Sicherung

und Auskleidung

1-2 1 Überwiegend kein An- bzw. Aufliegen des Gebirges, untergeordnet Auflast

Ringspalt überwiegend unverklaust; Bettung weitestgehend ohne Behinderung herstellbar; Perlkies Umfang, Mörtel Sohle

Tübbingauskleidung (Leicht)



3 2 Untergeordnet Auflast, beginnender Gebirgsdruck

Beginnende Verklausung Ringspalt, Bettung: Perlkies + Mörtelverpressung Umfang

Tübbingauskleidung (Leicht)

4 3

Plastische Gebirgsdeformation, druckhaftes Anlegen des Gebirges an die Auskleidung

Teilweise bis überwiegende Verklausung Ringspalt; Bettung: Perlkies + Mörtelverpressung Umfang

Tübbingauskleidung (Standard)

4.1 4


Überwiegende Verklausung Ringspalt; Bettung: Mörtelverpressung Umfang wo möglich


4.2 5


Ringspalt überwiegend geschlossen; örtlich zusätzliche Vermörtelung

Tübbingauskleidung (Standard/Hochlast)

4.3 6


Ringspalt überwiegend geschlossen; örtlich zusätzliche Vermörtelung


4.S S Geomechanischer Systemeinfluss siehe SVT 1-6

nach Maßgabe der Zusatz- und Sondermaßnahme

Tübbingauskleidung (Hochlast)

9 F Geomechanischer Systemeinfluss siehe SVT 1-6; allenfalls Druckaufbau durch Bergwasser

allenfalls Kontaktinjektion als Grundlage für nacheilende Abdichtungsinjektion

Tübbingauskleidung (Standard) allenfalls Drainagebohrungen (Druckentlastung) oder Abdichtungsinjektion (Gebirgsabdichtung)

Tabelle 12: Systemverhaltenstypen in der Auskleidung

Dabei bedeuten die Abkürzungen folgendes:

→ S... Sondervortrieb TVM

→ F... Fließendes Gebirge

3.3.2.3 Zuordnung des Systemverhaltens zum Gebirgsverhalten

Eine Zuordnungstabelle der SVT- Schild und Auskleidung sowie eine Auflistung der SVT-TVM ist in Anhang 4 zu finden.

Die bereichsweise Zuordnung wird im Geotechnischen Längenschnitt (7) dargestellt

3.3.3 Nachweise zum Systemverhalten

Das Ausbauerfordernis im Sinne eines Ausbauwiderstandes wurde mithilfe des Kennlinienverfahrens ermittelt. Zur Anwendung kam das Kennlinienverfahren nach Kolymbas



wobei Vergleichsrechnungen mit den Kennlinienverfahren nach Hoek & Brown sowie nach Carranza Torres wie sie für die Ausbauermittlung beim zyklischen Vortrieb verwendet wurden zeigten, dass die Ergebnisse gleichwertig sind.

Das Kennlinienverfahren nach Kolymbas berücksichtigt den plastischen Anteil im Vergleich zwischen Elastizitäts- und Verformungsmodul mit einem „Auflockerungsfaktor: b“. Dieser Auflockerungsfaktor beträgt 0 für volumstreues Verformungsverhalten und ca. 0.4 für überbeanspruchtes Hartgestein mit deutlicher Volumszunahme beim Bruchvorgang. Da sich die maßgeblichen Kennlinienbetrachtungen auf gestörtes Gestein mit teilweise harten Komponenten beziehen wurde der Auflockerungsfaktor generell im mittleren Bereich mit 0,25 angesetzt.

Das Kennlinienverfahren wurde bereits oben bei der GVT-Ermittlung mit den Deformationsgrenzen des kontinuierlichen Vortriebes wie unter 3.1.3.5 Tabelle 9 bereits erläutert angewandt sodass bereits im Zuge der GVT-Ermittlung der Nachweis für das Ausbauerfordernis beim kontinuierlichen Vortrieb erbracht wurde. Dies gilt insbesondere für die GVT 4.2 bis einschließlich 4.S1 (siehe Tabelle 9). Für alle GVT bis GVT4.2 bestehen geringere Ausbauerfordernisse, sodass die Nachweise für GVT 4.2 bis einschließlich 4.S1 die anderen Nachweise einschließen.

3.3.3.1 Anforderungen an den Schildbereich und die TVM

Aus geomechanischer Sicht werden an den Schildbereich der TVM nachfolgende Anforderungen gestellt. Im Rahmen des Technischen Bericht Tunnelplanung (1) werden diese Anforderungen spezifiziert und im Rahmen einer groben Vordimensionierung die entsprechenden Nachweise geführt:

→ Nominaler Bohrdurchmesser: Da- Tübbing + 150 mm

→ Überstand der abgenützten Randmeißel gegenüber dem Bohrkopf: 20mm (radial)

→ Schildkonizität vom Bohrkopf bis zum Schildende: 50mm (radial)

→ Schilddicke + Schildschwanzluft gegenüber Da- Tübbing: 80mm

→ Überschneidmöglichkeit Bohrkopf radial: 5 cm/ 10 cm

→ Schildlänge ab Bohrkopf: ca. 12m

→ Schildkapazität- Ausbauwiderstand radial: pa- Schild = 0,70 MPa

→ Bohrkopf Anpresskraft/ Hauptvorschub/ Hilfsvorschub: 18.000/ 65.000/ 100.000 kN

→ Schildreibung ungeschmiert: Reibungsbeiwert ungeschmiert 0,5

→ Schmiereinrichtung für Schildschmierung: Reibungsbeiwert geschmiert 0,3



→ Tübbingauskleidung (Leicht/ Standard/ Hochlast)- Ausbauwiderstand radial: pa- Tübbing = 0,9/ 1,1/ 1,30 MPa

→ Radiale Systemankerung hinter dem Bohrkopf- Ausbauwiderstand radial: pa- Ankerung = 0,40 MPa

→ Temporäre Koppelung des Schildendes mit dem darunter liegenden Tübbingring mittels Druckkissen zur temporären Entlastung des Schildendes

3.3.3.2 Anforderungen an den Ausbau

An den Ausbau der hinter dem Schild der TVM wirksam wird, werden aus geomechanischer Sicht verschiedene Anforderungen gestellt. Im Rahmen des Technischen Bericht Tunnelplanung (1) werden diese Anforderungen spezifiziert und im Rahmen einer groben Vordimensionierung die entsprechenden Nachweise geführt:

→ Tübbingauskleidung (Leicht): Firstauflockerung: lokale Last im Firstbereich entsprechend 0,5D Ausbauwiderstand radial: pa- Tübbing = 0,90 MPa

→ Tübbingauskleidung (Standard): Firstauflockerung: lokale Last im Firstbereich entsprechend 1,0D Ausbauwiderstand radial: pa- Tübbing = 1,10 MPa

→ Tübbingauskleidung (Schwerlast): Firstauflockerung: lokale Last im Firstbereich entsprechend 1,0D Ausbauwiderstand radial: pa- Tübbing = 1,30 MPa

→ Radiale Systemankerung der Auskleidung als Sondermaßnahme: Ausbauwiderstand radial: pa- Ankerung = 0,40 MPa (z.B.: 0,22 kN/Anker, 2 Anker/m²)

3.3.3.3 Anforderungen an die Gebirgsvergütung

Eine allfällige Gebirgsvergütung wird aus geomechanischer Sicht wie nachfolgend beschrieben in Rechnung gestellt. Im Rahmen des Technischen Bericht Tunnelplanung (1) werden die entsprechenden Anforderungen spezifiziert und im Rahmen einer groben Vordimensionierung die entsprechenden Nachweise geführt:

→ Gebirgsvergütung durch Injektion: Sofern das Gebirge als injizierbar angesprochen wird für die erzielbare Druckfestigkeit der injizierten Zone Nachfolgendes angenommen: - UCS der kompetenten Gesteinskomponenten mindestens: 10 MPa

→ Gebirgsvergütung durch Systemankerung: Bei der Gebirgsvergütung durch Systemankerung wird eine mechanische Verbesserung der Gebirgseigenschaften durch die Ankerelemente und eine bodenmechanische Verbesserung der Gebirgseigenschaften durch allenfalls



eingebrachtes Injektionsgut berücksichtigt: - global Verbesserung der Bodeneigenschaften + 30% [22]

→ Gebirgsvergütung durch Drainage bzw. Entspannung: Als Folge der Entspannung des Porenwasserdruckes ist im Allgemeinen von einer Verbesserung des inneren Reibungswinkels und allenfalls auch von einer temporären scheinbaren Kohäsionserhöhung (Kapillarsog) auszugehen. Da die Randbedingungen jedoch kaum verlässlich anzugeben sind wird ein entsprechender Effekt nicht berücksichtigt.

3.4 Umgang mit Bergwasser

3.4.1 Allgemeines

Entsprechend den bautechnisch mit vertretbaren Mitteln beherrschbaren Schüttungen wurden beide Baumethoden (zyklisch und kontinuierlich) auf Bergwasserzutritte wie folgt ausgelegt:

→ Regelvortrieb: 0-20l/s im Vortriebsbereich (bis 15m nach Ortsbrust)

→ Mit Zusatzmaßnahmen: 20-150 l/s im Vortriebsbereich

→ Mit Sondermaßnahmen: > 150 l/s im Vortriebsbereich

→ Abförderung zum Portal: 200- 300 l/s stationär (je nach Vortriebsabschnitt)

Zur Einhaltung der bautechnisch bedingten Schüttungsbegrenzungen ist davon auszugehen, dass abschnittsweise Maßnahmen zur Reduktion der Gebirgsdurchlässigkeit erforderlich sind.

3.4.2 Bergwasser - Zyklischer Vortrieb

3.4.2.1 Einfluss auf die Vortriebsgeschwindigkeit

Die Vortriebsgeschwindigkeiten gelten für die Wassererschwernisse Typ a (0 bis 5 l/s). In Abhängigkeit der definierten Typen werden in Anlehnung an die ÖNORM B2203-1 folgende Abminderungsfaktoren für die Vortriebsgeschwindigkeit festgelegt:

• Typ a (0 bis 5 l/s): 0% • Typ b (5 bis 20l/s): 15% • Typ c (20 bis 150l/s): 40% • Typ d (150 bis 500l/s): 70%

3.4.2.2 Zusatzmaßnahmen

Aus heutiger Sicht sind Erkundungsbohrungen als Vollbohrung (2 Stück, alle ca. 6 m in Abhängigkeit der Abschlagslänge) laufend erforderlich. Die Länge der Bohrungen beträgt ca. 10 m. Mit diesen Bohrungen sollte soweit dies möglich ist eine laufende Vorentwässerung durchgeführt werden, weshalb die Bohrungen verrohrt herzustellen sind und nach Abschluss der Bohrung Filterrohre eingebaut werden.



Für Wassererschwernisse c bis 150 l/sec und ausreichender Felsüberdeckung sind aus heutiger Sicht keine Sondermaßnahmen für den Vortrieb erforderlich, es gelten die angegebenen Abminderungsfaktoren für die Vortriebsgeschwindigkeiten. Ausgenommen davon sind die Bereiche in denen fließendes Gebirge prognostiziert ist, hier sind Vorabmaßnahmen erforderlich. Diese werden in der Regel die oben angeführten Erkundungs- und Entwässerungsbohrungen sein.

Für die Wassererschwernisklasse d (ab 150 l/sec) sind aus heutiger Sicht Sondermaßnahmen notwendig. Hier werden präventiv Injektionen aus einem Injektionstollen erforderlich. Der Injektionsstollen wird im folgenden Kapitel näher beschrieben.

3.4.2.3 Sondermaßnahme - Injektionsstollen

Im Bereich des verkarsteten Karbonatgesteins sind ausgehend vom Schacht Göstritz zwei Injektionsstollen vorgesehen. Der Injektionsstollen wird als Firststollen mit ~17m² ausgeführt. Aus diesem Stollen werden im ersten Schritt Injektionen mit 15 bis 20m lange Fächerbohrungen ausgeführt. Im zweiten Schritt wird der Bereich unterhalb der Sohle injiziert. Mit diesen Maßnahmen wird die Durchlässigkeit des umliegenden Gebirges massiv herabgesetzt, um später eine ungehinderte Aufweitung auf den Vollquerschnitt zu garantieren. Die folgende Abbildung zeigt den geplanten Injektionsstollen.

Aufgrund des möglichen Geräteeinsatzes und um die Abweichung der Bohrung von der Solllage so gering als möglich zu halten, können die Bohrungen für diese Injektionsschirme nicht länger als 20 m ausgeführt werden. Der Injektionsschirm ist rundum über den gesamten Querschnitt (also auch im Sohlbereich) herzustellen. Um dies zu ermöglichen muss der Querschnitt in diesen Abschnitten ohne Vorlauf, also mit durchgehender Ortsbrust hergestellt werden. Die Herstellung der Injektionsschirme liegt am kritischen Weg. Unter diesem Schirm müsste der Wasserandrang so reduziert worden sein, dass maximal die Wassererschwernisklasse „c“ auftreten kann.

Die Vortriebsgeschwindigkeit mit den Injektionsmaßnahmen wird mit 1,5 bis 2,5 m/KT prognostiziert.



Abbildung 14: Injektionsstollen

3.4.3 Bergwasser - Kontinuierlicher Vortrieb

3.4.3.1 Vorgesehene Maßnahmen

Wie oben unter 3.3 beschrieben gliedern sich auch die Maßnahmen zur Beherrschung der erwarteten Bergwassersituation in Regel- Zusatz- und Sondermaßnahmen.

Die Maßnahmen werden im Technischen Bericht Tunnelplanung (1) im Detail beschrieben und wie nachstehend erläutert im Sinne einer Vorbemessung quantifiziert:

Maßnahme Beschreibung

Bergwasserdruck- Entspannung

zulassen

Bei geringen Wasserzutritten wird eine eigenständige Bergwasserdruckentspannung

zugelassen und es sind bis 20l/s keine besonderen Maßnahmen erforderlich

(Regelbetrieb)

Wasserhaltung Tübbingeinbau

Zum ungestörten Tübbingeinbau bei Zuflüssen > 20l/s bis 150l/s wird eine Pumpeinheit

(Kapazität 200l/s) für den Dauereinsatz fest installiert vorgesehen (Zusatzmaßnahme);

bei größeren Zuflüssen bis 500l/s wird die Pumpeinheit modular erweitert

(Sondermaßnahme). Höhere Wasserzutritte ohne wirksame Behandlung sind nicht

prognostiziert (maximal 300l/s). Eine Entsorgungsleitung für 250l/s wird als

Regelmaßnahme mitgezogen. Höhere Wasserzutritte bei Reduktion durch Injektion sind

nicht prognostiziert (max. 125l/s).

Drainagebohrschirm Im Fall erhöhter temporärer Wasserzutritte wird ein Drainageschirm umlaufend gebohrt

(Zusatzmaßnahme); 6 Hammerbohrungen je Schirm; 60m lang, 20m überlappend

Druck- und Mengenentlastung

abwarten

Im Zusammenhang mit Drainagebohrungen ist eine Druck- und Mengenentlastung

abzuwarten (Zusatzzeit).

lokale Abdichtungsinjektionen Die Abdichtung lokaler Wasserzutritte, welche im Schildbereich nicht eingedämmt wurden

erfolgt mittels chemischer Injektion vom Nachlauf aus (nicht zeitkritisch,

Sondermaßnahme). Allenfalls ergänzt durch seichte radiale Drainagebohrungen zur



Entspannung des Bergwasserdruckes.

Injektionsbohrschirm

Die systematische vorauseilende Gebirgsabdichtung erfolgt mittels Injektionsbohrschirm

umlaufend (Sondermaßnahme); 12 Hammerbohrungen je Schirm; 30m lang, 15m

überlappend.

Injektionsmaßnahmen im Bereich

der Ortsbrust

Parallel zur peripheren Injektion erfolgt eine Brustinjektion mit 6 Hammerbohrungen je

7,5m; 15m lang, 7,5m überlappend.

Tabelle 13: Eindämmungs- und Abdichtungsmaßnahmen kontinuierlicher Vortrieb

Zuordnung und Ausmaß der Maßnahmen

Die Zuordnung und das Ausmaß der Maßnahmen richtet sich nach 2 unterschiedlichen Grundsätzen:

→ In Tunnelstrecken wo mit großer Prognosesicherheit ständig mit erheblichen Wasserzutritten zu rechnen ist, erfolgt grundsätzlich und präventiv eine systematische Gebirgsbehandlung mittels Injektionsbohrschirm der sowohl die Peripherie des Tunnels wie auch die Ortsbrust vorauseilend erfasst. Dies trifft hinsichtlich des kontinuierlichen Vortriebes voraussichtlich für die Gebirgsbereiche 8 und 12 zu.

→ In allen übrigen Tunnelstrecken wo sporadisch Wasserzutritte prognostiziert und zu erwarten sind, wird mittels systematischer Erkundungsbohrung versucht, die hydrogeologische Situation im Voraus abzuklären und entsprechend untenstehender Tabelle zu agieren bzw. zu reagieren. Dies trifft auch für alle Fälle zu, in denen die Präventionsmaßnahmen nicht zum erwarteten Ergebnis führen.

Maßnahmen zur Beherrschung von Wasserzutritt - Mengen in [l/s] auf 50m Entfernung Ortsbrust

Zutrittsart SVW Schild Tübbing-

einbau Aussenschale Gebirge- Nachbehandlung Endauskleidung***

0-< 5 temporär a/t keine keine


zulassen keine druckentlastetes System,

Drainage

5-< 20 temporär b/t keine Wasser-

haltung



Drainage

20-< 150 temporär c/t Wasserhaltung mit

Zusatzpumpen Wasser-haltung


zulassen

lokale Abdichtungs-injektionen

druckentlastetes System, Drainage

> 150 temporär d/t Gebirgsabdichtungs-

Injektionsbohrschirm Wasser-haltung


zulassen



0-< 5 stationär* a/s keine keine



Drainage



5-< 20 stationär b/s Gebirgsabdichtungs-



zulassen



20-< 150 stationär c/s Gebirgsabdichtungs-



zulassen



> 150 stationär** d/s Gebirgsabdichtungs-



zulassen



Tabelle 14: Maßnahmen zur Beherrschung von Wasser

*) stationäre Wasserzutritte � am jeweiligen Gebirgsbereich ohne Maßnahmen (Injektionen, Abdichtung)

**) Maßnahmen bei rechtzeitigem Erkennen; bei überraschendem Einbruch nur schwierig beherrschbar (Stillstand - Ereignis)

***) Entlang des gesamten Tunnels wird ein druckentlastetes System ausgeführt. Die stationären Bergwasserzutritte werden mit den Maßnahmen zur Reduktion der Gebirgsdurchlässigkeit entsprechend abgemindert.

Die entsprechenden systemspezifischen Spezifikationen sind im Technischen Bericht Tunnelplanung (1) im Detail erläutert.

3.5 Geotechnische Messungen

Die Systemverhalten werden laufend durch geotechnische Messungen überprüft. Eine detaillierte Beschreibung befindet sich im Bericht Tunnelplanung (1).

Bestehende Gebäude und Infrastrukturbauwerke im Einflussbereich der neu zu errichtenden Bauwerke werden im Zuge der Vortriebsarbeiten messtechnisch überwacht.



4 ZUSAMMENFASSUNG

Bereits das Trassenauswahlverfahren hat gezeigt, dass die Verbindung von Gloggnitz nach Mürzzuschlag und die Durchörterung des Semmering Massivs an seiner Basis in jeder Trassenlage eine besondere Herausforderung dar stellt. Auch wenn die Auswahltrasse „Pfaffensattel“ unter gesamthafter Bewertung sowohl der umweltrelevanten, bautechnischen, baulogistischen und risikorelevanten Parameter die günstigste Trassenvariante darstellt, bleibt selbst diese Trasse eine Herausforderung.

Im Rahmen der vorliegenden Geotechnischen Planung wurden die an der Auswahltrasse vertieft und letztgültig ermittelten Erkenntnisse der Gebirgserkundung und Laboruntersuchungen verwertet und umgesetzt.

Dabei hat sich gezeigt bzw. gegenüber dem Trassenauswahlverfahren bestätigt dass:

→ Der Tunnel grundsätzlich über seine gesamte Länge gemäß dem aktuellen und erprobten Stand der Technik des zyklischen Vortriebes unter Einsatz von Regel- Zusatz- und Sondermaßnahmen machbar ist

→ Der aktuelle und erprobte Stand der Technik des kontinuierlichen Vortriebes mittels TVM über große Strecken sehr wohl, abschnittsweise jedoch nicht einsetzbar ist

→ Die hydrogeologischen Randbedingungen grundsätzlich mit beiden Methoden beherrschbar und fallweise methodenspezifisch günstiger oder weniger günstig beherrschbar sind

Die Abgrenzung der Systemempfehlung findet sich im vorliegenden Bericht bei der Beschreibung der systemspezifischen Systemverhaltenstypen und lässt sich wie folgt verkürzt wiedergeben:

→ Das Vortriebsverfahren „zyklischer Vortrieb“ ist grundsätzlich überall einsetzbar

→ Ab einer definierten rechnerischen Grenzverformung des Gebirges (GVT 4.S2) sind die erwarteten Gebirgsverhältnisse nur noch mit einem zyklischen Sondervortrieb bewältigbar

→ Bei erheblichen und dauerhaften Wasserzutritten erfordert der zyklische Vortrieb zusätzliche Maßnahmen zur vorauseilenden Verringerung der Gebirgsdurchlässigkeit

→ Das Vortriebsverfahren „kontinuierlicher Vortrieb“ ist einschließlich Sondervortrieb TVM grundsätzlich bis einschließlich GVT 4.S1 einsetzbar

→ Bei Gebirgsverhältnissen die einer systematischen Gebirgsvergütung durch Injektion nicht zugänglich sind und wo Gebirgsverformungen erwartet werden müssen, welche mit den derzeit möglichen geometrischen Randbedingungen



eines TVM- Vortriebes nicht vereinbar sind, wurde von einem TVM- Einsatz abgesehen (jenseits GVT 4.S1)

→ Das Vortriebsverfahren: „kontinuierlicher Vortrieb“ wird im Hinblick auf erwartete erhebliche und dauerhafte Wasserzutritte so ausgelegt (Karbonat- TVM), dass diese mit Zusatz- und Sondermaßnahmen gut beherrschbar sind

Im Detail werden die systemspezifischen Abgrenzungskriterien und Auslegungen sowie methodenspezifisch ermittelten Anwendungsbereiche im Technischen Bericht Tunnelplanung (1) erörtert und dargelegt.



5 VERZEICHNISSE

5.1 Planverzeichnis

(1) 5510-EB-0301AL-00-1001: Technischer Bericht Tunnelplanung

(2) 5510-EB-5000AL-05-0201: Geologischer Längenschnitt

(3) 5510-EB-5000AL-00-0001: Bericht Baugeologie

(4) 5510-EB-5000AL-00-0002: Bericht Gebirgsarten

(5) SBTn-TA-GL-3302-0: Bericht Geotechnik (Trassenauswahlverfahren)

(6) 5510-EB-1010AL-00-1001: Technischer Bericht – Verschließung Begleitstollen

(7) 5510-EB-5200AL-05-0101 Geotechnischer Längenschnitt

(8) 5510-EB-1001AL-10-2071 Vortriebsplan, kontinuierlicher Vortrieb, Grundausstattung TVM

(9) 5510-EB-1001AL-10-2076 Vortriebsplan, kontinuierlicher Vortrieb, Abdichtungsinjektionen

(10) 5510-EB-1001AL-10-2071 Vortriebsplan, kontinuierlicher Vortrieb, Zusatz und Sondermaßnahmen

5.2 Abbildungsverzeichnis

Abbildung 1: Geologische Übersichtskarte des Gesamtprojektraumes (3) ....................................8

Abbildung 2: vereinfachter Geologische Längenschnitt der Auswahl-Trasse (3) ...........................8

Abbildung 3 Ergebnisse der in-situ Spannungsmessungen im Projektsgebiet (übernommen aus (3))....................................................................................................................................... 16

Abbildung 4: Abgrenzungskriterien ............................................................................................. 23

Abbildung 5: Konvergenzentwicklung.......................................................................................... 24

Abbildung 6: Beispielhafte Darstellung Kennlinien-Verfahren...................................................... 26

Abbildung 7 Prozentuelle Verteilung der GVT s (*Zusätzlich mögliche Erscheinungsbilder) ....... 31

Abbildung 8: Beispiele für LDP-Vlachopoulus Dietrichs (GB23GA7b, GB10GA8f) ...................... 38

Abbildung 9: Ausbauwiderstand von Spritzbeton ........................................................................ 39

Abbildung 10: GB 24 - modellhafte Abfolge der GA 7c, 8c und 8d .............................................. 40

Abbildung 11: Spannungsverteilung für den elastischen Fall [23]................................................ 41

Abbildung 12: Spannungsabnahme für den elastischen Fall [23] ................................................ 41

Abbildung 13: Vortriebssystem. TVM .......................................................................................... 50

Abbildung 14: Injektionsstollen.................................................................................................... 60



5.3 Quellen- und Literaturverzeichnis

[1] Hoek E. 1999. Support in very weak rock associated with faults and shear zones, Int. Symp. Rock Support and

Reinforcement Practice in Mining, Kalgoorie, Australia.

[2] Hoek E., Brown E.T., 1997. Practical estimates or rock mass strength, Int. J. Rock Mech. & Min. Sci. &

Geomech. Abstracts, 34(8), S.1165-1186.

[3] Österreichische Gesellschaft für Geomechanik. 2008 Richtlinie für die Geomechanische Planung von

Untertagebauarbeiten mit zyklischem Vortrieb, Salzburg.

[4] Österreichisches Normungsinstitut, 2001. ÖNORM B 2203-1, Untertagebauarbeiten - Werkvertragsnorm, Teil 1:

Zyklischer Vortrieb, Ausgabe 2001-12-01, Wien.

[5] Atkinson, J.H., Mair, R.J., 1981: Soil mechanics aspects of soft ground tunnelling, Ground Engineering 14 No. 5,

(20-38).

[6] Feder, G., Arwanitakis, M., 1976: Zur Gebirgsmechanik ausbruchnaher Bereiche tiefliegender Hohlraumbauten,

Berg- und Hüttenmännische Monatshefte, Heft 4, Springer-Verlag/Wien.

[7] Diplomarbeit Steiner A, Schubert W., Grossauer K, Graz, 2005; „Criteria for the Determination of Ground

Behaviour Types“ Institute for Rock Mechanics and Tunnelling, Graz University of Technology

[8] VAVROVSKY G.M. 1987: Entspannung, Belastungsentwicklung und Versagensmechanismen bei

Tunnelvortrieben mit geringer Überlagerung, Dissertation, Montanuniversität Leoben.

[9] Carranza-Torres, C., (2004) Elasto-plastic solution of tunnel problems using the

generalized form of the Hoek–Brown failure criterion. International Journal

of Rock Mechanics and Mining Sciences, Proceedings of the ISRM SINOROCK 2004 Symposium, edited by

J.A. Hudson and Xia-Ting Feng, Volume 41, Issue 3, Pages 349-545.

[10] Duncan Fama M. E., (1993) Numerical Modeling of Yield Zones in Weak Rock. In: Hudson JA, editor.

Comprehensive Rock Engineering, 2. Oxford: Pergamon, 1993. p. 49-75

[11] Pacher, F.; „Deformationsmessungen im Versuchsstollen als Mittel zur Erforschung des Gebirgsverhaltens und

zur Bemessung des Ausbaues“, In: Felsmechanik (1964)

[12] Vavrovsky, G.-M.: Gebirgsdruckentwicklung, Hohlraum- verformung und Ausbaudimensionierung. In: Felsbau

12. (1994), Nr. 5, S. 312-329

[13] Stefan Kainrath-Reumayer, Gunter Gschwandtner., Robert Galler, Das Kennlinienverfahren als Hilfsmittel für

die Bemessung von tiefliegenden Tunnelbauwerken, Geomechanik und Tunnelbau 5, Vol 2 Oktober 2009,

S553-S560

[14] Nedim Radoncic, Wulf Schubert, Bernd Moritz, zur Auslegung duktiler Ausbauten, Geomechanik und Tunnelbau

5, Vol 2 Oktober 2009, S561-S577

[15] N. Vlachopoulos, M. S. Dietrichs; Improved Longitudinal Displacement Profiles for Convergence Confinement

analysis of Deep Tunnels

[16] Adolf Bernd Moritz, W. Schubert, P. Klement; Ductile Support System for Tunnels in Squeezing Rock; Doctoral

Thesis; Departement of Civil engineering, Graz University of Technology Graz 1999



[17] Karl Großauer, Wulf Schubert, Andreas Goricki; Tunneling in Heterogeneous Ground – Numerical Investigation

of Stresses and Displacements; Diploma Thesis, Departement of Civil engineering, Graz University of

Technology, 2001

[18] Günter Huber, Helmut Westermayr, Otmar Alber; Einfluss der Gefügeorientierung am Strenger Tunnel; Felsbau

23 (2005) Nr. 5

[19] Rudolf Pöttler; Über die Wirkungsweise einer geschlitzten Spritzbetonschale; Felsbau 15 (1997) Nr. 6

[20] Gerhard Harer, Rudolf Prein, Peter Schwab and Hans Wehr; Tunneling in Poor Ground Conditions – Case

History Galgenbergtunnel

[21] Wulf Schubert, Johann Golser, Peter Schwab; Weiterentwicklung des Ausbaus für stark druckhaftes Gebirge;

Felsbau 14 (1996) Nr. 1

[22] John M. Mattle B., Auswirkungen stark druckhafter Gebirgsverhältnisse auf den TBM-Vortrieb; Felsbau 25. Jg

(2007) Heft 6.

[23] Großauer K., Schubert W., Goricki A.; Tunneling in heterogeneous Ground Numerical Investigastion of Stresses

and Displacements, Diploma Thesis, Department of Civil Engineering Graz University of Technology. October

2001

[24] Vigl L., Gütter W., Jäger M.; Doppelschild-TBM – Stand der Technik und Perspektiven; Felsbau 17 (1999) Nr. 5

[25] DAUB; Empfehlungen zu Schutzmaßnahmen bei Tunnelvortrieben in asbestbelastetem Gestein Stand Januar

2007; http://www.daub-ita.de (letzter Aufruf am 29.04.2010)

5.4 Anhänge

Anhang 1 GVT- Ermittlung detailliert .................................................................................... 68

Anhang 2 Hydrogeologische Prognose Bergwasserandrang................................................ 69

Anhang 3 Hauptspannungsverhältnisse - Bericht 3G (wird nicht mehr benötigt, da bereits in (3) 5510-EB-5000AL-00-0001: Bericht Baugeologie enthalten)........................................... 70

Anhang 4 SVT- TVM Zuordnung und Verteilung .................................................................. 71

Anhang 5 Kennlinien NÖT (ab GVT 4.3) .............................................................................. 72

Anhang 6 Systemverhalten NÖT.......................................................................................... 73



Anhang 1 GVT- Ermittlung detailliert

SEMMERING-BASISTUNNEL neuTechnischer Bericht I Geotechnik

55510-EB-5200AL-00-000129.04.2010

GB Länge 1 2 3 4.0 4.1 4.2 4.3 4.S1 4.S2 5* 7* 8* 9* 10*von [m] bis [m] [m] min [m] max [m] % % % % % % % % % % % % % %

1 76 635 77 975 1340.0 2.0 144.0 0 50 40 5 0 0 0 0 5 0 12.9 5 0 02 77 975 78 095 120.0 135.9 140.7 0 15 0 45 0 40 0 0 0 0 0.0 0 0 03 78 095 78 520 425.0 117.2 140.7 0 45 45 10 0 0 0 0 0 0 0.0 0 0 04 78 520 79 100 580.0 140.3 329.8 0 0 38 2 15 40 0 5 0 0 0.0 0 0 05 79 100 79 590 490.0 86.1 318.6 0 0 45 0 30 25 0 0 0 0 0.0 0 0 06 79 590 80 080 490.0 33.3 87.5 5 20 70 5 0 0 0 0 0 0 49.0 0 0 07 80 080 80 575 495.0 87.5 280.3 5 5 20 15 0 35 15 5 0 0 0.0 0 0 08 80 575 81 250 675.0 280.3 533.4 0 75 15 5 5 0 0 0 0 0 0.0 0 10 09 81 250 81 385 135.0 503.2 535.5 0 0 10 0 0 25 50 15 0 0 0.0 0 0 010 81 385 82 265 880.0 447.5 528.7 0 0 5 25 0 10 35 10 15 0 0.0 0 0 011 82 265 83 005 740.0 459.7 676.5 0 5 65 25 0 5 0 0 0 0 0.0 0 0 012 83 005 83 730 725.0 550.3 722.7 0 0 98 0 0 2 0 0 0 0 0.0 0 2 013 83 730 83 875 145.0 477.2 550.3 0 0 15 30 0 0 0 55 0 0 0.0 0 0 014 83 875 84 100 225.0 387.2 477.2 0 0 55 30 0 15 0 0 0 0 0.0 0 0 015a 84 100 84 825 725.0 268.9 388.0 0 0 15 60 18 5 0 2 0 0 0.0 0 0 015b 84 825 85 550 725.0 180.6 347.5 0 0 15 60 18 5 0 2 0 0 0.0 0 0 016a 85 550 87 685 2135.0 196.1 498.8 0 35 40 20 0 5 0 0 0 0 0.0 0 0 016b 87 685 89 820 2135.0 344.8 646.7 0 35 40 0 20 0 5 0 0 0 0.0 0 0 017 89 820 90 025 205.0 381.9 415.8 0 20 30 35 0 10 0 5 0 0 0.0 0 0 018a 90 025 90 848 822.5 415.8 625.5 0 55 30 0 10 0 5 0 0 0 0.0 0 0 018b 90 848 91 670 822.5 625.4 713.6 0 55 30 0 10 0 5 0 0 0 0.0 0 0 019a 91 670 92 225 555.0 462.0 631.2 0 50 30 0 15 0 0 5 0 0 0.0 0 0 019b 92 225 92 780 555.0 383.2 462.0 0 50 30 15 0 0 5 0 0 0 0.0 0 0 020 92 780 93 030 250.0 404.4 451.5 0 10 65 0 0 10 15 0 0 0 0.0 0 0 021a 93 030 93 505 475.0 445.6 524.8 0 0 45 0 25 20 10 0 0 0 0.0 0 0 021b 93 505 93 980 475.0 524.8 713.8 0 0 45 0 0 25 20 10 0 0 0.0 0 0 022 93 980 94 420 440.0 559.2 708.1 0 0 29 46 0 2 10 13 0 0 0.0 0 71 023 94 420 97 210 2790.0 468.7 870.9 0 17 76 3 0 0 2 2 0 0 0.0 0 0 024 97 210 97 440 230.0 729.1 757.9 0 13 40 5 0 0 9 33 0 0 0.0 0 0 025a 97 440 98 205 765.0 557.6 729.1 0 0 47 42 0 0 9 2 0 0 0.0 0 0 025b 98 205 98 970 765.0 484.9 557.6 0 47 0 42 0 9 0 2 0 0 0.0 0 0 026a 98 970 99 475 505.0 374.9 484.9 0 6 38 0 0 32 17 7 0 0 0.0 0 0 026b 99 475 99 980 505.0 252.6 374.9 0 6 38 0 32 17 0 7 0 0 0.0 0 0 027a 99 980 100 555 575.0 101.9 265.0 0 68 0 30 0 2 0 0 0 0 0.0 0 0 027b 100 555 101 130 575.0 79.5 103.5 0 68 30 2 0 0 0 0 0 0 0.0 0 0 028 101 130 101 640 510.0 95.8 146.8 0 0 33 32 35 0 0 0 0 0 0.0 0 0 029 101 640 102 160 520.0 146.7 209.3 10 75 15 0 0 0 0 0 0 0 0.0 0 0 030 102 160 102 970 810.0 120.6 206.1 0 16 71 10 3 0 0 0 0 0 0.0 0 0 031 102 970 115 010 226.0 86.9 123.2 0 80 20 0 0 0 0 0 0 0 0.0 0 0 032 115 010 115 500 490.0 18.0 138.3 0 98 2 0 0 0 0 0 0 0 15.1 0 0 033 115 500 115 727 226.9 5.1 18.0 0 45 0 0 0 5 50 0 0 0 100.0 55 0 0

27 277.90 m Gesamt %: 0.37 27.69 39.01 13.36 6.18 5.75 4.53 2.37 0.73 0.00 2.62 0.70 1.45 0.00Gesamt km: 0.10 7.55 10.64 3.64 1.69 1.57 1.24 0.65 0.20 0.00 0.71 0.19 0.39 0.00

* Zusätzlich mögliche Erscheinungsbilder. Dadurch kann die Summe der GVT´s in einem Gebirgsbereich auch größer 100% werden.

GVT-GesamtStationierung Überlagerung

Grundlagen

PLANUNGSGEMEINSCHAFT SEMMERING-BASISTUNNELGVT_Ermittlung 100412 sa.xls

Anhang 1Seite 1 von 5


55510-EB-5200AL-00-000129.04.2010

GVT-VerteilungAnteil %

0.4%

27.7%

39.0%

13.4%

6.2% 5.8%4.5%

2.4%0.7% 0.0%

2.6%0.7% 1.4%

0.0%0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

1 2 3 4.0 4.1 4.2 4.3 4.S1 4.S2 5* 7* 8* 9* 10*

GVT

Ant

eil a

n G

esam

tstre

cke

[%]

GVT-VerteilungAnteil km

0.1

7.6

10.6

3.6

1.7 1.6 1.20.6 0.7

0.2 0.40.00.00.2

0

2

4

6

8

10

12

1 2 3 4.0 4.1 4.2 4.3 4.S1 4.S2 5* 7* 8* 9* 10*

GVTLä

nge

[km

]




5510-EB-5200AL-00-000129.04.2010

GB Länge Hmax Hmin GA % LAnteil BZT u GVT GVT 7 GVT 8 GVT 9von bis [m] [m] [m] [m] [m] 1-4 % % %

1 76635 77975 1340 144 2 1a 5 67.00 42.36 41.53 4.S2 5.00 5.00 0.001 76635 77975 1340 144 2 2a 40 535.99 3.53 0.02 3.0 3.76 0.00 0.001 76635 77975 1340 144 2 2b 50 669.99 0.55 0.01 2.0 3.62 0.00 0.001 76635 77975 1340 144 2 8c 5 67.00 7.29 0.06 4.0 0.52 0.00 0.002 77975 78095 120 141 136 5e 15 18.00 0.94 0.01 2.0 0.00 0.00 0.002 77975 78095 120 141 136 8c 45 54.00 7.10 0.06 4.0 0.00 0.00 0.002 77975 78095 120 141 136 8f 40 48.00 16.75 0.70 4.2 0.00 0.00 0.003 78095 78520 425 141 117 2a 45 191.25 3.42 0.02 3.0 0.00 0.00 0.003 78095 78520 425 141 117 2b 45 191.25 0.51 0.01 2.0 0.00 0.00 0.003 78095 78520 425 141 117 8c 10 42.50 7.10 0.06 4.0 0.00 0.00 0.004 78520 79100 580 330 140 2a 2 11.60 9.38 0.11 4.0 0.00 0.00 0.004 78520 79100 580 330 140 2b 3 17.40 2.52 0.02 3.0 0.00 0.00 0.004 78520 79100 580 330 140 3a 15 87.00 8.83 0.14 4.1 0.00 0.00 0.004 78520 79100 580 330 140 3b 25 145.00 1.60 0.01 3.0 0.00 0.00 0.004 78520 79100 580 330 140 5e 10 58.00 3.29 0.03 3.0 0.00 0.00 0.004 78520 79100 580 330 140 8c 40 232.00 17.55 0.51 4.2 0.00 0.00 0.004 78520 79100 580 330 140 8f 5 29.00 50.03 12.36 4.S1 0.00 0.00 0.005 79100 79590 490 319 86 3a 30 147.00 8.50 0.13 4.1 0.00 0.00 0.005 79100 79590 490 319 86 3b 45 220.50 1.53 0.01 3.0 0.00 0.00 0.005 79100 79590 490 319 86 8c 25 122.50 16.96 0.46 4.2 0.00 0.00 0.006 79590 80080 490 88 33 5c 10 49.00 0.00 0.00 2.0 0.00 0.00 0.006 79590 80080 490 88 33 5d 20 98.00 4.09 0.02 3.0 12.58 0.00 0.006 79590 80080 490 88 33 5e 10 49.00 0.13 0.00 2.0 3.61 0.00 0.006 79590 80080 490 88 33 5f 5 24.50 0.00 0.00 1.0 0.00 0.00 0.006 79590 80080 490 88 33 8b 15 73.50 1.38 0.00 3.0 6.41 0.00 0.006 79590 80080 490 88 33 8c 35 171.50 3.95 0.02 3.0 22.86 0.00 0.006 79590 80080 490 88 33 8d 5 24.50 5.58 0.07 4.0 3.56 0.00 0.007 80080 80575 495 280 88 4b 5 24.75 0.06 0.00 2.0 0.00 0.00 0.007 80080 80575 495 280 88 4f 5 24.75 0.88 0.00 1.0 0.00 0.00 0.007 80080 80575 495 280 88 4g 15 74.25 3.39 0.02 3.0 0.00 0.00 0.007 80080 80575 495 280 88 7e 5 24.75 2.19 0.01 3.0 0.00 0.00 0.007 80080 80575 495 280 88 7f 10 49.50 7.88 0.07 4.0 0.00 0.00 0.007 80080 80575 495 280 88 8a 5 24.75 5.47 0.06 4.0 0.00 0.00 0.007 80080 80575 495 280 88 8c 35 173.25 14.89 0.33 4.2 0.00 0.00 0.007 80080 80575 495 280 88 8d 15 74.25 19.30 1.30 4.3 0.00 0.00 0.007 80080 80575 495 280 88 8f 5 24.75 40.65 6.93 4.S1 0.00 0.00 0.008 80575 81250 675 533 280 4a 60 405.00 0.32 0.00 2.0 0.00 0.00 0.008 80575 81250 675 533 280 4b 15 101.25 0.95 0.01 2.0 0.00 0.00 0.008 80575 81250 675 533 280 4d 5 33.75 1.19 0.00 3.0 0.00 0.00 0.008 80575 81250 675 533 280 4f 10 67.50 1.87 0.01 3.0 0.00 0.00 0.008 80575 81250 675 533 280 4g 5 33.75 5.51 0.06 4.0 0.00 0.00 5.008 80575 81250 675 533 280 8a 5 33.75 9.05 0.23 4.1 0.00 0.00 5.009 81250 81385 135 536 503 7e 10 13.50 4.39 0.03 3.0 0.00 0.00 0.009 81250 81385 135 536 503 7f 25 33.75 15.37 0.37 4.2 0.00 0.00 0.009 81250 81385 135 536 503 8c 50 67.50 28.20 1.94 4.3 0.00 0.00 0.009 81250 81385 135 536 503 8d 15 20.25 35.73 7.87 4.S1 0.00 0.00 0.00

10 81385 82265 880 529 448 4c 15 132.00 7.12 0.08 4.0 0.00 0.00 0.0010 81385 82265 880 529 448 5a 10 88.00 15.59 0.43 4.2 0.00 0.00 0.0010 81385 82265 880 529 448 5d 5 44.00 29.35 2.29 4.S1 0.00 0.00 0.0010 81385 82265 880 529 448 5e 5 44.00 5.29 0.06 4.0 0.00 0.00 0.0010 81385 82265 880 529 448 5f 5 44.00 1.75 0.00 3.0 0.00 0.00 0.0010 81385 82265 880 529 448 8b 5 44.00 7.86 0.06 4.0 0.00 0.00 0.0010 81385 82265 880 529 448 8c 35 308.00 27.85 1.87 4.3 0.00 0.00 0.0010 81385 82265 880 529 448 8d 5 44.00 35.31 7.59 4.S1 0.00 0.00 0.0010 81385 82265 880 529 448 8f 15 132.00 91.44 70.16 4.S2 0.00 0.00 0.0011 82265 83005 740 676 460 4a 5 37.00 0.60 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0011 82265 83005 740 676 460 4b 5 37.00 1.37 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0011 82265 83005 740 676 460 4f 60 444.00 2.30 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0011 82265 83005 740 676 460 4g 25 185.00 6.45 0.09 4.0 0.00 0.00 0.0011 82265 83005 740 676 460 8a 5 37.00 10.71 0.37 4.2 0.00 0.00 0.0012 83005 83730 725 723 550 4d 75 543.75 1.85 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0012 83005 83730 725 723 550 4e 23 166.75 2.46 0.02 3.0 0.00 0.00 0.0012 83005 83730 725 723 550 8a 2 14.50 11.21 0.43 4.2 0.00 0.00 2.0013 83730 83875 145 550 477 5d 20 29.00 30.51 2.57 4.S1 0.00 0.00 0.0013 83730 83875 145 550 477 5e 30 43.50 5.49 0.07 4.0 0.00 0.00 0.0013 83730 83875 145 550 477 5f 15 21.75 1.84 0.00 3.0 0.00 0.00 0.0013 83730 83875 145 550 477 8c 30 43.50 28.94 2.09 4.S1 0.00 0.00 0.0013 83730 83875 145 550 477 8d 5 7.25 36.64 8.51 4.S1 0.00 0.00 0.0014 83875 84100 225 477 387 5e 10 22.50 4.80 0.05 4.0 0.00 0.00 0.0014 83875 84100 225 477 387 5f 5 11.25 1.54 0.00 3.0 0.00 0.00 0.0014 83875 84100 225 477 387 6a 50 112.50 1.83 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0014 83875 84100 225 477 387 6b 20 45.00 7.71 0.12 4.0 0.00 0.00 0.0014 83875 84100 225 477 387 6c 15 33.75 14.84 0.41 4.2 0.00 0.00 0.00

AusgangsdatenStation

GVT-Ermittlung




5510-EB-5200AL-00-000129.04.2010



GVT-Ermittlung

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5510-EB-5200AL-00-000129.04.2010



GVT-Ermittlung

24 97210 97440 230 758 729 7b 13 29.90 1.00 0.01 2.0 0.00 0.00 0.0024 97210 97440 230 758 729 7c 40 92.00 2.74 0.03 3.0 0.00 0.00 0.0024 97210 97440 230 758 729 7e 5 11.50 5.96 0.05 4.0 0.00 0.00 0.0024 97210 97440 230 758 729 7f 9 20.70 21.47 0.93 4.3 0.00 0.00 0.0024 97210 97440 230 758 729 8c 24 55.20 39.19 5.22 4.S1 0.00 0.00 0.0024 97210 97440 230 758 729 8d 9 20.70 49.21 21.35 4.S1 0.00 0.00 0.0025a 97440 98205 765 729 558 7d 47 359.55 1.38 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0025a 97440 98205 765 729 558 7e 42 321.30 5.77 0.05 4.0 0.00 0.00 0.0025a 97440 98205 765 729 558 7f 9 68.85 20.70 0.84 4.3 0.00 0.00 0.0025a 97440 98205 765 729 558 8c 2 15.30 37.79 4.67 4.S1 0.00 0.00 0.0025b 98205 98970 765 558 485 7d 47 359.55 0.90 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0025b 98205 98970 765 558 485 7e 42 321.30 4.56 0.03 4.0 0.00 0.00 0.0025b 98205 98970 765 558 485 7f 9 68.85 15.99 0.41 4.2 0.00 0.00 0.0025b 98205 98970 765 558 485 8c 2 15.30 29.31 2.17 4.S1 0.00 0.00 0.0026a 98970 99475 505 485 375 7d 6 30.30 0.67 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0026a 98970 99475 505 485 375 7e 38 191.90 3.99 0.02 3.0 0.00 0.00 0.0026a 98970 99475 505 485 375 7f 32 161.60 13.93 0.29 4.2 0.00 0.00 0.0026a 98970 99475 505 485 375 8c 17 85.85 25.63 1.46 4.3 0.00 0.00 0.0026a 98970 99475 505 485 375 8d 7 35.35 32.57 5.94 4.S1 0.00 0.00 0.0026b 99475 99980 505 375 253 7d 6 30.30 0.31 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0026b 99475 99980 505 375 253 7e 38 191.90 3.07 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0026b 99475 99980 505 375 253 7f 32 161.60 10.73 0.15 4.1 0.00 0.00 0.0026b 99475 99980 505 375 253 8c 17 85.85 19.94 0.72 4.2 0.00 0.00 0.0026b 99475 99980 505 375 253 8d 7 35.35 25.55 2.88 4.S1 0.00 0.00 0.0027a 99980 100555 575 265 102 7g 20 115.00 0.00 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0027a 99980 100555 575 265 102 7h 48 276.00 0.00 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0027a 99980 100555 575 265 102 8c 2 11.50 14.06 0.28 4.2 0.00 0.00 0.0027a 99980 100555 575 265 102 8e 30 172.50 4.63 0.03 4.0 0.00 0.00 0.0027b 100555 101130 575 103 79 7g 20 115.00 0.00 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0027b 100555 101130 575 103 79 7h 48 276.00 0.00 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0027b 100555 101130 575 103 79 8c 2 11.50 4.91 0.03 4.0 0.00 0.00 0.0027b 100555 101130 575 103 79 8e 30 172.50 1.75 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0028 101130 101640 510 147 96 5d 5 25.50 7.72 0.07 4.0 0.00 0.00 0.0028 101130 101640 510 147 96 7f 30 153.00 3.62 0.02 3.0 0.00 0.00 0.0028 101130 101640 510 147 96 8c 27 137.70 7.45 0.06 4.0 0.00 0.00 0.0028 101130 101640 510 147 96 8d 35 178.50 9.99 0.24 4.1 0.00 0.00 0.0028 101130 101640 510 147 96 8e 3 15.30 2.65 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0029 101640 102160 520 209 147 4a 35 182.00 0.00 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0029 101640 102160 520 209 147 4b 40 208.00 0.00 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0029 101640 102160 520 209 147 4f 10 52.00 0.51 0.00 1.0 0.00 0.00 0.0029 101640 102160 520 209 147 4g 5 26.00 2.61 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0029 101640 102160 520 209 147 8a 10 52.00 4.22 0.04 3.0 0.00 0.00 0.0030 102160 102970 810 206 121 4e 2 16.20 0.04 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0030 102160 102970 810 206 121 5b 5 40.50 0.00 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0030 102160 102970 810 206 121 5c 9 72.90 0.33 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0030 102160 102970 810 206 121 7e 70 567.00 1.42 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0030 102160 102970 810 206 121 7f 10 81.00 5.55 0.04 4.0 0.00 0.00 0.0030 102160 102970 810 206 121 8a 1 8.10 4.16 0.04 3.0 0.00 0.00 0.0030 102160 102970 810 206 121 8c 3 24.30 10.81 0.15 4.1 0.00 0.00 0.0031 102970 115010 226 123 87 4e 63 142.38 0.00 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0031 102970 115010 226 123 87 5c 15 33.90 0.00 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0031 102970 115010 226 123 87 7e 2 4.52 0.43 0.00 2.0 0.00 0.00 0.0031 102970 115010 226 123 87 7f 2 4.52 2.83 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0031 102970 115010 226 123 87 8a 15 33.90 2.43 0.01 3.0 0.00 0.00 0.0031 102970 115010 226 123 87 8b 3 6.78 2.18 0.00 3.0 0.00 0.00 0.0032 115010 115500 490 138 18 4b 24 117.60 0.00 0.00 2.0 3.34 0.00 0.0032 115010 115500 490 138 18 4e 7 34.30 0.00 0.00 2.0 10.37 0.00 0.0032 115010 115500 490 138 18 4h 67 328.30 0.00 0.00 2.0 1.08 0.00 0.0032 115010 115500 490 138 18 8a 2 9.80 2.77 0.02 3.0 0.34 0.00 0.0033 115500 115727 226.93 18 5 1a 50 113.46 16.66 0.84 4.3 50.00 50.00 0.0033 115500 115727 226.93 18 5 1b 5 11.35 14.19 0.50 4.2 5.00 5.00 0.0033 115500 115727 226.93 18 5 4b 20 45.39 0.00 0.00 2.0 20.00 0.00 0.0033 115500 115727 226.93 18 5 4e 15 34.04 0.00 0.00 2.0 15.00 0.00 0.0033 115500 115727 226.93 18 5 4h 9 20.42 0.00 0.00 2.0 9.00 0.00 0.0033 115500 115727 226.93 18 5 8a 1 2.27 0.00 0.00 2.0 1.00 0.00 0.00





Anhang 2 Hydrogeologische Prognose Bergwasserandrang


5510-EB-5200AL-00-00120.04.2010

SBTn, Hydrogeologische Prognose Bergwasserandrang

um 30% Faktor 0.7 um 50% Faktor 0.5Gloggnitz

Gebirgs-bereiche

von

bis

Zutr

itts-

art *

Sta

t./Te

mp.

*

min max mittel mittel min max mittel

Spi

tzen

-zu

tritt

min max mittel

Spi

tzen

-zu

tritt

1 Grauwackenzone [Portal bis Haltestelle Eichberg] 76.635 77.975 a t 3 5 4 4 3.0 5.0 4.0 4.0 3.0 5.0 4.0 4.0

2-5 Grauwackenzone [Haltestelle Eichberg bis Auebachtal] 77.975 79.590 a t 3 5 4 4 3.0 5.0 4.0 4.0 3.0 5.0 4.0 4.0

6 Tattermannschuppe 79.590 80.080 a t 3 5 4 4 3.0 5.0 4.0 4.0 3.0 5.0 4.0 4.0

7 Semmering Einheit [Semmering Kristallin, Talhof-Auestörung] 80.080 80.575 b s 10 20 15 10 10.0 20.0 15.0 10.0 10.0 20.0 15.0 10.0

8 Semmering Einheit [Zentralalpines Mesozoikum - Karbonatgesteine Grasberg]

80.575 81.250 d s 40 70 55 200 ~ 150-250 28.0 49.0 38.5 140.0 20.0 35.0 27.5 100.0

9-10 Semmering Einheit [Zentralalpines Mesozoikum - Schlaglstörung/Keuper] 81.250 82.265 a t 3 5 4 4 3.0 5.0 4.0 4.0 3.0 5.0 4.0 4.0

11 Semmering Einheit [Zentralalpines Mesozoikum - gestörte Karbonatgesteine Otter Nord]

82.265 83.005 b s 5 10 7.5 15 5.0 10.0 7.5 15.0 5.0 10.0 7.5 15.0

12 Semmering Einheit [Zentralalpines Mesozoikum - verkarstete Karbonatgesteine Otter Süd]

83.005 83.730 d s 70 120 95 250 ~ 200-300 49.0 84.0 66.5 175.0 35.0 60.0 47.5 125.0

13-14 Semmering Einheit / Wechseleinheit [gestörte Gesteine der Otterbasis] 83.730 84.100 a t 3 5 4 4 3.0 5.0 4.0 4.0 3.0 5.0 4.0 4.0

15-21 Wechsel Einheit [Wechselschiefer, Wechselgeneise] 84.100 93.980 a t 10 30 20 4 10.0 30.0 20.0 4.0 10.0 30.0 20.0 4.0

22 Semmering Kristallin [Zentralalpines Mesozoikum - Alpiner Verrucano, Semmeringquarzit, verkarstete Karbonatgesteine (Deckengrenze)]

93.980 94.420 d s 50 80 65 150 ~ 100-200 35.0 56.0 45.5 105.0 25.0 40.0 32.5 75.0

23-24 Semmering Kristallin [Gneis-Grüngesteinsfolge] 94.420 97.440 b s 5 15 10 15 5.0 15.0 10.0 15.0 5.0 15.0 10.0 15.0

25-26 Semmering Kristallin [Glimmerschieferfolge] 97.440 99.980 a t 3 5 4 4 3.0 5.0 4.0 4.0 3.0 5.0 4.0 4.0

27 Semmering Kristallin [Grobgneise] 99.980 101.130 b s 10 20 15 15 10.0 20.0 15.0 15.0 10.0 20.0 15.0 15.0

28 Semmering Kristallin [Glimmerschieferfolge - gestört] 101.300 101.640 a t 3 5 4 4 3.0 5.0 4.0 4.0 3.0 5.0 4.0 4.0

29 Zentralalpines Mesozoikum [Karbonatgesteine, Semmeringquarzit] 101.640 102.160 a t 100 100 100 0 100.0 100.0 100.0 0.0 100.0 100.0 100.0 0.0

30 Semmering Kristallin [Glimmerschieferfolge] 102.160 102.970 a t 1 1 1 4 1.0 1.0 1.0 4.0 1.0 1.0 1.0 4.0

31-33 Zentralalpines Mesozoikum [Karbonatgesteine, Semmeringquarzit] 102.970 115.727 b s 10 30 20 15 10.0 30.0 20.0 15.0 10.0 30.0 20.0 15.0

* beziehen sich nur auf die SpitzenzutritteMürzzuschlag

Abschnitte in denen Injektionsmaßnahmen geplant sind

Reduktion durch InjektionNÖT

reduziert Q [l/s]Kilometrierung

lang/mittelfristig (Beharrung)

Q [l/s] reduziert Q [l/s]

Ohne Reduktion durch Injektionen

Prognose Spitzenzutritte (Bauphase)

Q [l/s]

TVM

PLANUNGSGEMEINSCHAFT SEMMERING-BASISTUNNELWassermengenschätzung_Ergänzung-FS-JR-iC_2010-04-08.xls

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5510-EB-5200AL-00-00120.04.2010

Gloggnitz

Gebirgs-bereiche

1

2-5

6

7

8

9-10

11

12

13-14

15-21

22

23-24

25-26

27

28

29

30

31-33

*Mürzzuschlag

VORTRIEBS-

VARIANTE B-1.1 B-2.2 B-1.1 B-2.2(siehe

Vortriebskonzepte)

Glo

ggni

tz

Gös

tritz

Glo

ggni

tz

Gös

tritz

Frös

chni

tz

Frös

chni

tz

Gra

utsc

h.

Mür

zz.

Glo

ggni

tz

max

Glo

ggni

tz

min

Glo

ggni

tz

Gös

tritz

Glo

ggni

tz

Gös

tritz

Frös

chni

tz

Frös

chni

tz

Gra

utsc

h.

Mür

zz.

Glo

ggni

tz

max

Glo

ggni

tz

min

4.0 4.0 4.0 4.0 5.0 5.0 5.0 5.0 Legende

4.0 4.0 4.0 4.0 5.0 5.0 5.0 5.0 NÖT-Vortrieb

4.0 4.0 4.0 4.0 5.0 5.0 5.0 5.0 TVM-Vortrieb

15.0 15.0 15.0 15.0 20.0 20.0 20.0 20.01,5 x maßgebender Wassereinbruch NÖT

27.5 38.5 38.5 27.5 35.0 49.0 49.0 35.01,5 x maßgebender Wassereinbruch TVM

4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 5.0 6.0 5.0 5.0 5.0 5.0

7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 Wasserhaltung Begleitstollen

47.5 66.5 66.5 66.5 47.5 187.5 262.5 262.5 84.0 60.0 Ausführungsspielraum

4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 5.0 5.0 5.0

20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 30.0 30.0 30.0 30.0

32.5 45.5 45.5 32.5 112.5 157.5 56.0 40.0

10.0 10.0 10.0 10.0 10.0 15.0 15.0 15.0 15.0

4.0 4.0 4.0 4.0 5.0 5.0 5.0

15.0 15.0 15.0 20.0 20.0 20.0

4.0 4.0 4.0 5.0 5.0 5.0

0.0 100.0 100.0 0.0 100.0 100.0

4.0 1.0 1.0 4.0 1.0 1.0

15.0 20.0 20.0 20.0 22.5 22.5 30.0 30.0

SUMME 137.5 4.0 147.5 82.0 66.5 75.5 52.0 20.0 367.0 324.0 272.5 6.0 361.5 282.5 142.5 202.5 71.5 22.5 450.0 396.0

gewählt 150.0 5.0 150.0 100.0 100.0 100.0 100.0 20.0 400.0 350.0 300.0 10.0 400.0 300.0 150.0 250.0 100.0 30.0 450.0 400.0

Temperatur min 7.6 8.9 7.6 8.9 13.8 13.8 8.1 6.3Temperatur max 11.8 10.4 11.8 10.4 21.4 21.4 14.3 15.6

A-1.2

durchschnittl. grob abgeschätzte Wassermengen(mittel) in [l/s]

C-1.1

Betriebs-phase

Bauphase

A-1.2A-1.1

Bauphase

max. grob abgeschätzte Wassermengen in [l/s]

C-1.1

(1.5*Spitzenzutritt + max)

A-1.1

Betriebs-phase

(max)

PLANUNGSGEMEINSCHAFT SEMMERING-BASISTUNNELWassermengenschätzung_Ergänzung-FS-JR-iC_2010-04-08.xls

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Anhang 3 Hauptspannungsverhältnisse - Bericht 3G (wird nicht mehr benötigt, da bereits in (3) 5510-EB-5000AL-00-

0001: Bericht Baugeologie enthalten)



Anhang 4 SVT- TVM Zuordnung und Verteilung


5510-EB-5200AL-00-000120.04.2010

GVT SVT - TVM System- Verhalten Schild Maßnahmen Schild System- Verhalten Auskleidung Maßnahmen BettungMaßnahmen Sicherung und

Auskleidung

1

2

3 2Beginnende plastische

Gebirgsdeformation, lokale Auflast des Gebirges am Schild

keineUntergeordnet Auflast, beginnender

Gebirgsdruck

Beginnende Verklausung Ringspalt, Bettung: Perlkies +

Mörtelverpressung UmfangTübbingauskleidung (Leicht)

4.0 3 Plastische Gebirgsdeformation und Kontakt von Gebirge / Schild

Fallweise Verkittungsinjektionen Firste

Plastische Gebirgsdeformation, druckhaftes Anlegen des Gebirges

an die Auskleidung

Teilweise bis überwiegende Verklausung Ringspalt; Bettung:

Perlkies + Mörtelverpressung Umfang


4.1 4

Plastische Gebirgsdeformation und druckhaftes Anlegen des Gebirges

am Schild bis Grenzlast; kleinräumige Nachbrüche

Firste/Brust

Schildschmierung; Verkittungsinjektionen Firste


an die Auskleidung

Überwiegende Verklausung Ringspalt; Bettung:

Mörtelverpressung Umfang wo möglich


4.2 5druckhaftes Anlegen des Gebirges, Überschreitung Grenze Vorschub

Grenze Traglast Schild

Schildschmierung; Verkittungsinjektionen Firste, Überschnitt 5cm, Fallweise

Stützung Schild (Druckkissen)


an die Auskleidung

Ringspalt überwiegend geschlossen; örtlich zusätzliche

Vermörtelung


4.3 6

druckhaftes Anlegen des Gebirges, Überschreitung Grenze Vorschub

Grenze Traglast Schild bei Überschnitt 5cm

Schildschmierung; Verkittungsinjektionen Firste, Überschnitt 10cm, Fallweise

Stützung Schild (Druckkissen)


an die Auskleidung

Ringspalt überwiegend geschlossen; örtlich zusätzliche

Vermörtelung


4.S1 S

druckhaftes Anlegen des Gebirges, Überschreitung Grenze Vorschub

Grenze Traglast Schild bei Überschnitt 10cm

Zusatz- und Sondermaßnahmen im Bohrkopfbereich

Geomechanischer Systemeinfluss siehe SVT 1-6

nach Maßgabe der Zusatz- und Sondermaßnahme

Tübbingauskleidung (Hochlast)

9 F Geomechanischer Systemeinfluss siehe SVT 1-6

vorauseilende Entwässerungsbohrungen und/oder vorauseilende Abdichtungsinjektion

(Umfang, Ortsbrust)

Geomechanischer Systemeinfluss siehe SVT 1-6; allenfalls

Druckaufbau durch Bergwasser

allenfalls Kontaktinjektion als Grundlage für nacheilende

Abdichtungsinjektion

Tübbingauskleidung (Standard) allenfalls Drainagebohrungen

(Druckentlastung) oder Abdichtungsinjektion (Gebirgsabdichtung)

Tübbingauskleidung (Leicht)1Überwiegend kein An- bzw.

Aufliegen des Gebirges; untergeordnet Schildreibung

keineÜberwiegend kein An- bzw.

Aufliegen des Gebirges, untergeordnet Auflast

Ringspalt überwiegend unverklaust; Bettung weitestgehend ohne

Behinderung herstellbar; Perlkies Umfang, Mörtel Sohle

Matrix SVT 100420 sa.xls20.04.2010

Anhang 4 Seite 1 von 2


5510-EB-5200AL-00-000120.04.2010

GVTSVT

Schlid

Ver

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Firs

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Sch

mie

rung

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5cm

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SVT Ausbau

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1-2 1 1 syste-matisch

syste-matisch

3 2 2 syste-matisch

syste-matisch

vermehrt vereinzelt

4.0 3 vereinzelt vereinzelt 3 syste-matisch

vermehrt vereinzelt vereinzelt

4.1 4 vermehrtsyste-

matisch 4 syste-matisch

vereinzelt vermehrt vereinzelt


matischsyste-

matischvereinzelt 5 syste-

matischvereinzelt vermehrt vereinzelt


matischsyste-

matischvereinzelt 6 syste-

matischvereinzelt vermehrt vereinzelt vereinzelt

4.S1 S vereinzeltsyste-

matischvereinzelt

syste-matisch

vereinzelt S syste-matisch

vereinzelt vermehrt vereinzelt vereinzelt

9 F vereinzelt vereinzeltsyste-

matisch F syste-matisch

vermehrt vereinzelt

Matrix SVT 100420 sa.xls20.04.2010

Anhang 4 Seite 2 von 2


5510-EB-5200AL-00-000117.05.2010

GB Länge Hmax Hmin GA % GVT GVT 7 GVT 8 GVT 9von bis [m] [m] [m] 1-4 % % % 1-S F

1 76635 77975 1340 144 2 1a 5 4.S2 5.00 5.00 0.00 NÖT 0.0 0.01 76635 77975 1340 144 2 2a 40 3.0 3.76 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.01 76635 77975 1340 144 2 2b 50 2.0 3.62 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.01 76635 77975 1340 144 2 8c 5 4.0 0.52 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.02 77975 78095 120 141 136 5e 15 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.02 77975 78095 120 141 136 8c 45 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.02 77975 78095 120 141 136 8f 40 4.2 0.00 0.00 0.00 TVM 5.0 0.03 78095 78520 425 141 117 2a 45 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.03 78095 78520 425 141 117 2b 45 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.03 78095 78520 425 141 117 8c 10 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.04 78520 79100 580 330 140 2a 2 4.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 3.0 0.04 78520 79100 580 330 140 2b 3 3.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 2.0 0.04 78520 79100 580 330 140 3a 15 4.1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 4.0 0.04 78520 79100 580 330 140 3b 25 3.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 2.0 0.04 78520 79100 580 330 140 5e 10 3.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 2.0 0.04 78520 79100 580 330 140 8c 40 4.2 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 5.0 0.04 78520 79100 580 330 140 8f 5 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz S 0.05 79100 79590 490 319 86 3a 30 4.1 0.00 0.00 0.00 TVM 4.0 0.05 79100 79590 490 319 86 3b 45 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.05 79100 79590 490 319 86 8c 25 4.2 0.00 0.00 0.00 TVM 5.0 0.06 79590 80080 490 88 33 5c 10 2.0 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.06 79590 80080 490 88 33 5d 20 3.0 12.58 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.06 79590 80080 490 88 33 5e 10 2.0 3.61 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.06 79590 80080 490 88 33 5f 5 1.0 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.06 79590 80080 490 88 33 8b 15 3.0 6.41 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.06 79590 80080 490 88 33 8c 35 3.0 22.86 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.06 79590 80080 490 88 33 8d 5 4.0 3.56 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.07 80080 80575 495 280 88 4b 5 2.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 1.0 0.07 80080 80575 495 280 88 4f 5 1.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 1.0 0.07 80080 80575 495 280 88 4g 15 3.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 2.0 0.07 80080 80575 495 280 88 7e 5 3.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 2.0 0.07 80080 80575 495 280 88 7f 10 4.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 3.0 0.07 80080 80575 495 280 88 8a 5 4.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 3.0 0.07 80080 80575 495 280 88 8c 35 4.2 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 5.0 0.07 80080 80575 495 280 88 8d 15 4.3 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 6.0 0.07 80080 80575 495 280 88 8f 5 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz S 0.08 80575 81250 675 533 280 4a 60 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.08 80575 81250 675 533 280 4b 15 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.08 80575 81250 675 533 280 4d 5 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.08 80575 81250 675 533 280 4f 10 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.08 80575 81250 675 533 280 4g 5 4.0 0.00 0.00 5.00 TVM 3.0 F8 80575 81250 675 533 280 8a 5 4.1 0.00 0.00 5.00 TVM 4.0 F9 81250 81385 135 536 503 7e 10 3.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 2.0 0.09 81250 81385 135 536 503 7f 25 4.2 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 5.0 0.09 81250 81385 135 536 503 8c 50 4.3 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 6.0 0.09 81250 81385 135 536 503 8d 15 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz S 0.0

10 81385 82265 880 529 448 4c 15 4.0 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.010 81385 82265 880 529 448 5a 10 4.2 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.010 81385 82265 880 529 448 5d 5 4.S1 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.010 81385 82265 880 529 448 5e 5 4.0 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.010 81385 82265 880 529 448 5f 5 3.0 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.010 81385 82265 880 529 448 8b 5 4.0 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.010 81385 82265 880 529 448 8c 35 4.3 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.010 81385 82265 880 529 448 8d 5 4.S1 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.010 81385 82265 880 529 448 8f 15 4.S2 0.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.011 82265 83005 740 676 460 4a 5 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.011 82265 83005 740 676 460 4b 5 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.011 82265 83005 740 676 460 4f 60 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.011 82265 83005 740 676 460 4g 25 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.011 82265 83005 740 676 460 8a 5 4.2 0.00 0.00 0.00 TVM 5.0 0.012 83005 83730 725 723 550 4d 75 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.012 83005 83730 725 723 550 4e 23 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.012 83005 83730 725 723 550 8a 2 4.2 0.00 0.00 2.00 TVM 5.0 F13 83730 83875 145 550 477 5d 20 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz S 0.013 83730 83875 145 550 477 5e 30 4.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 3.0 0.013 83730 83875 145 550 477 5f 15 3.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 2.0 0.013 83730 83875 145 550 477 8c 30 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz S 0.013 83730 83875 145 550 477 8d 5 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz S 0.014 83875 84100 225 477 387 5e 10 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.014 83875 84100 225 477 387 5f 5 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.014 83875 84100 225 477 387 6a 50 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.014 83875 84100 225 477 387 6b 20 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.014 83875 84100 225 477 387 6c 15 4.2 0.00 0.00 0.00 TVM 5.0 0.0

Vortrieb geotechnisch

möglich


SVT-TVMGVT-ErmittlungSVT




5510-EB-5200AL-00-000117.05.2010



möglich



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5510-EB-5200AL-00-000117.05.2010



möglich



24 97210 97440 230 758 729 7b 13 2.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 1.0 0.024 97210 97440 230 758 729 7c 40 3.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 2.0 0.024 97210 97440 230 758 729 7e 5 4.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 3.0 0.024 97210 97440 230 758 729 7f 9 4.3 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 6.0 0.024 97210 97440 230 758 729 8c 24 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz S 0.024 97210 97440 230 758 729 8d 9 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz S 0.025a 97440 98205 765 729 558 7d 47 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.025a 97440 98205 765 729 558 7e 42 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.025a 97440 98205 765 729 558 7f 9 4.3 0.00 0.00 0.00 TVM 6.0 0.025a 97440 98205 765 729 558 8c 2 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVM S 0.025b 98205 98970 765 558 485 7d 47 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.025b 98205 98970 765 558 485 7e 42 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.025b 98205 98970 765 558 485 7f 9 4.2 0.00 0.00 0.00 TVM 5.0 0.025b 98205 98970 765 558 485 8c 2 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVM S 0.026a 98970 99475 505 485 375 7d 6 2.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 1.0 0.026a 98970 99475 505 485 375 7e 38 3.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 2.0 0.026a 98970 99475 505 485 375 7f 32 4.2 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 5.0 0.026a 98970 99475 505 485 375 8c 17 4.3 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 6.0 0.026a 98970 99475 505 485 375 8d 7 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz S 0.026b 99475 99980 505 375 253 7d 6 2.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 1.0 0.026b 99475 99980 505 375 253 7e 38 3.0 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 2.0 0.026b 99475 99980 505 375 253 7f 32 4.1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 4.0 0.026b 99475 99980 505 375 253 8c 17 4.2 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz 5.0 0.026b 99475 99980 505 375 253 8d 7 4.S1 0.00 0.00 0.00 TVMgrenz S 0.027a 99980 100555 575 265 102 7g 20 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.027a 99980 100555 575 265 102 7h 48 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.027a 99980 100555 575 265 102 8c 2 4.2 0.00 0.00 0.00 TVM 5.0 0.027a 99980 100555 575 265 102 8e 30 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.027b 100555 101130 575 103 79 7g 20 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.027b 100555 101130 575 103 79 7h 48 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.027b 100555 101130 575 103 79 8c 2 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.027b 100555 101130 575 103 79 8e 30 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.028 101130 101640 510 147 96 5d 5 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.028 101130 101640 510 147 96 7f 30 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.028 101130 101640 510 147 96 8c 27 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.028 101130 101640 510 147 96 8d 35 4.1 0.00 0.00 0.00 TVM 4.0 0.028 101130 101640 510 147 96 8e 3 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.029 101640 102160 520 209 147 4a 35 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.029 101640 102160 520 209 147 4b 40 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.029 101640 102160 520 209 147 4f 10 1.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.029 101640 102160 520 209 147 4g 5 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.029 101640 102160 520 209 147 8a 10 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.030 102160 102970 810 206 121 4e 2 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.030 102160 102970 810 206 121 5b 5 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.030 102160 102970 810 206 121 5c 9 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.030 102160 102970 810 206 121 7e 70 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.030 102160 102970 810 206 121 7f 10 4.0 0.00 0.00 0.00 TVM 3.0 0.030 102160 102970 810 206 121 8a 1 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.030 102160 102970 810 206 121 8c 3 4.1 0.00 0.00 0.00 TVM 4.0 0.031 102970 115010 226 123 87 4e 63 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.031 102970 115010 226 123 87 5c 15 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.031 102970 115010 226 123 87 7e 2 2.0 0.00 0.00 0.00 TVM 1.0 0.031 102970 115010 226 123 87 7f 2 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.031 102970 115010 226 123 87 8a 15 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.031 102970 115010 226 123 87 8b 3 3.0 0.00 0.00 0.00 TVM 2.0 0.032 115010 115500 490 138 18 4b 24 2.0 3.34 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.032 115010 115500 490 138 18 4e 7 2.0 10.37 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.032 115010 115500 490 138 18 4h 67 2.0 1.08 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.032 115010 115500 490 138 18 8a 2 3.0 0.34 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.033 115500 115727 226.93 18 5 1a 50 4.3 50.00 50.00 0.00 NÖT 0.0 0.033 115500 115727 226.93 18 5 1b 5 4.2 5.00 5.00 0.00 NÖT 0.0 0.033 115500 115727 226.93 18 5 4b 20 2.0 20.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.033 115500 115727 226.93 18 5 4e 15 2.0 15.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.033 115500 115727 226.93 18 5 4h 9 2.0 9.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.033 115500 115727 226.93 18 5 8a 1 2.0 1.00 0.00 0.00 NÖT 0.0 0.0





Anhang 5 Kennlinien NÖT (ab GVT 4.3)

BQS / GB22-GA5d AT 7.3x

BQS / GB21-GA6c AT 7.2

BQS / GB23-GA7f AT 7.3

BQS / GB24-GA7f AT 7.2

BQS / GB26-GA8d AT 7.3

BQS / GB15-GA8d AT 7.2

BQS / GB23-GA8c AT 7.3x

BQS / GB4-GA8f AT 7.3x



Anhang 6 Systemverhalten NÖT

SEMMERING-BASISTUNNEL neu

Technischer Bericht - Geotechnik

5510-EB-5200AL-00-0001

12.05.2010

GB GA Hmax Hmin SV U SF U UBolt rpl u u Quellen

Support Face Bolt Shotcr Bolt 1 mäßig

Nr. Nr. [m] [m] [mm] [-] [mm] [m] [mm] [mm] 2 hoch [%] [m]

1 1a 2 2 9 0 0 0 5 67

1 2a 144 2 3,7 13 3,1 6 10 7 7 3 1 40 536

1 2b 144 2 2,7 7 4,9 2 5 6 4 2 0 50 670

1 8c 144 2 3,7 24 2,0 13 19 8 11 5 1 (2) 5 67

2 5e 141 136 2 7 4,2 2 4 6 4 2 1 15 18

2 8c 141 136 3 0 0 1 (2) 45 54

2 8f 141 136 4a 137 1,6 99 131 11 38 6 1 (2) 40 48

3 2a 141 117 3 0 0 1 45 191

3 2b 141 117 2 0 0 0 45 191

3 8c 141 117 3 0 0 1 (2) 10 43

4 2a 330 140 4a 48 1,4 28 41 9 20 7 1 2 12

4 2b 330 140 3 17 1,9 7 12 7 10 5 0 3 17

4 3a 330 140 3 56 1,2 32 47 9 24 9 1 15 87

4 3b 330 140 3 9 2,8 3 5 6 6 4 0 25 145

4 5e 330 140 3 12 2,6 5 9 6 7 4 1 10 58

4 8c 330 140 4a 101 1,2 70 92 12 31 9 1 (2) 40 232

4 8f 330 140 4b 500 1,0 323 449 15 177 51 1 (2) 5 29

5 3a 319 86 3 0 0 1 30 147

5 3b 319 86 3 0 0 0 45 221

5 8c 319 86 4a 93 1,2 65 85 11 29 8 1 (2) 25 123

6 5c 88 33 2,7 0 0 0 10 49

6 5d 88 33 3,7 0 0 1 20 98

6 5e 88 33 2,7 0 0 1 10 49

6 5f 88 33 1,7 1 49,0 0 0 5 0 0 1 (2) 5 25

6 8b 88 33 3,7 2 7,4 1 1 6 1 1 0 15 74

6 8c 88 33 3,7 11 3,1 5 9 7 6 2 1 (2) 35 172

6 8d 88 33 3,7 30 2,5 17 25 7 13 5 1 (2) 5 25

7 4b 280 88 2 0 0 0 5 25

7 4f 280 88 1 5 4,7 2 3 7 4 2 0 5 25

7 4g 280 88 3 15 1,8 5 9 8 10 6 0 15 74

7 7e 280 88 3 0 0 0 5 25

7 7f 280 88 3 37 1,5 21 31 9 16 6 1 (2) 10 50

7 8a 280 88 3 32 1,4 17 25 8 15 7 0 5 25

7 8c 280 88 4a 76 1,2 51 67 11 25 9 1 (2) 35 173

7 8d 280 88 4a 0 0 1 (2) 15 74

7 8f 280 88 4a 532 1,1 388 523 16 144 9 1 (2) 5 25

8 4a 533 280 2 0 0 0 60 405

8 4b 533 280 2 7 3,5 2 4 6 5 3 0 15 101

8 4d 533 280 3 0 0 0 5 34

8 4f 533 280 3 0 0 0 10 68

8 4g 533 280 4a 35 0,9 16 22 9 19 13 0 5 34

8 8a 533 280 4a 80 1,0 52 70 9 28 10 0 5 34

9 7e 536 503 3 19 1,5 8 12 8 11 7 0 10 14

9 7f 536 503 4a 116 0,9 72 95 12 44 21 1 (2) 25 34

9 8c 536 503 4a 0 0 1 (2) 50 68

9 8d 536 503 4b 0 0 1 (2) 15 20

10 4c 529 448 4a 39 1,0 20 28 9 19 11 0 15 132

10 5a 529 448 4a 154 0,8 92 120 13 62 34 1 (2) 10 88

10 5d 529 448 4a 0 0 1 5 44

10 5e 529 448 4a 0 0 1 5 44

10 5f 529 448 3 0 0 1 (2) 5 44

10 8b 529 448 3 0 0 0 5 44

10 8c 529 448 4a 0 0 1 (2) 35 308

10 8d 529 448 4b 0 0 1 (2) 5 44

10 8f 529 448 4s 1 (2) 15 132

11 4a 677 460 2 4 7,1 1 2 6 3 1 0 5 37

11 4b 677 460 3 9 2,6 3 5 6 6 4 0 5 37

11 4f 677 460 3 16 1,4 6 9 8 10 7 0 60 444

11 4g 677 460 4a 59 0,7 25 34 11 34 25 0 25 185

Anteil

Sonderbereich

PGST2162-SVT_Arbeitsblatt_2010-04-20

Anhang 6

1 von 7



5510-EB-5200AL-00-0001

12.05.2010

11 8a 677 460 4a 0 0 0 5 37

12 4d 723 550 3 7 3,2 2 4 7 5 3 0 75 544

12 4e 723 550 3 14 1,7 5 8 7 9 6 0 23 167

12 8a 723 550 4a 148 0,8 88 118 10 60 30 0 2 15

13 5d 550 477 4a 0 0 1 20 29

13 5e 550 477 4a 43 1,2 21 35 8 22 8 1 30 44

13 5f 550 477 3 0 0 1 (2) 15 22

13 8c 550 477 4a 0 0 1 (2) 30 44

13 8d 550 477 4b 644 1,4 477 637 13 167 7 1 (2) 5 7

14 5e 477 387 4a 0 0 1 10 23

14 5f 477 387 3 0 0 1 (2) 5 11

14 6a 477 387 3 0 0 0 50 113

14 6b 477 387 4a 67 1,0 38 55 9 29 12 0 20 45

14 6c 477 387 4a 108 1,0 74 98 11 34 10 0 15 34

15 6a 388 181 3 0 0 0 15 218

15 6b 388 181 4a 0 0 0 60 870

15 6c 388 181 4a 76 1,1 50 66 10 26 10 0 18 261

15 8c 388 181 4a 0 0 1 (2) 5 73

15 8d 388 181 4a 413 1,1 307 403 14 106 10 1 (2) 2 29

16 6d 647 196 2 0 0 0 35 1495

16 6e 647 196 3 0 0 0 40 1708

16 6f 647 196 4a 0 0 0 20 854

16 8c 647 196 4a 514 0,7 241 320 19 273 194 1 (2) 5 214

17 6d 416 382 2 0 0 0 20 41

17 6e 416 382 3 0 0 0 30 62

17 6f 416 382 4a 75 0,9 44 61 8 31 14 0 35 72

17 8c 416 382 4a 0 0 1 (2) 10 21

17 8d 416 382 4a 0 0 1 (2) 5 10

18 6d 714 416 2 3 7,8 1 2 6 2 1 0 55 905

18 6e 714 416 3 16 1,5 5 9 7 11 7 0 30 494

18 6f 714 416 4a 240 0,6 122 164 11 118 76 0 10 165

18 8c 714 416 4a 0 0 1 (2) 5 82

19 6d 631 383 2 0 0 0 50 555

19 6e 631 383 3 0 0 0 30 333

19 6f 631 383 4a 0 0 0 15 167

19 8c 631 383 4a 0 0 1 (2) 5 56

20 6c 452 404 4a 0 0 0 10 25

20 6d 452 404 2 0 0 0 55 138

20 6e 452 404 3 0 0 0 30 75

20 8c 452 404 4a 0 0 1 (2) 5 13

21 6a 714 446 3 17 1,4 6 10 7 11 7 0 45 428

21 6b 714 446 4a 161 0,7 83 110 12 78 51 0 25 238

21 6c 714 446 4a 346 0,6 162 212 17 184 134 0 20 190

21 8c 714 446 4a 0 0 1 (2) 10 95

22 4d 708 559 3 0 0 0 3 13

22 4e 708 559 3 0 0 0 2 9

22 4g 708 559 4a 60 0,7 27 37 11 33 23 0 20 88

22 5b 708 559 3 5 4,6 1 3 6 3 2 0 5 22

22 5c 708 559 3 14 1,7 5 8 7 9 6 0 8 35

22 5d 708 559 4b 444 0,9 265 368 19 179 76 1 5 22

22 5e 708 559 4a 63 0,8 33 46 9 30 17 1 7 31

22 5f 708 559 3 6 3,3 2 3 7 5 3 1 (2) 4 18

22 5g 708 559 3 13 1,9 5 8 7 8 5 1 7 31

22 7e 708 559 4 0 0 0 16 70

22 7f 708 559 4a 0 0 1 (2) 10 44

22 8a 708 559 4a 0 0 0 2 9

22 8b 708 559 3 44 1,0 23 34 10 21 10 0 3 13

22 8c 708 559 4a 0 0 1 (2) 6 26

22 8d 708 559 4b 697 0,8 381 520 12 316 177 1 (2) 2 9

23 7a 871 469 2 4 6,7 1 2 6 3 2 ? 17 474

23 7b 871 469 3 7 3,0 2 4 6 5 3 ? 46 1283

23 7c 871 469 3 30 0,9 12 19 7 18 11 ? 30 837


Anhang 6

2 von 7



5510-EB-5200AL-00-0001

12.05.2010

23 7e 871 469 4a 43 0,8 18 27 10 25 16 0 3 84

23 7f 871 469 4a 427 0,5 181 239 19 246 188 1 (2) 2 56

23 8c 871 469 4b 524 1,0 376 514 16 148 10 1 (2) 2 56

24 7b 758 729 2 6 3,6 2 3 6 4 3 ? 13 30

24 7c 758 729 3 0 0 ? 40 92

24 7e 758 729 4a 0 0 0 5 12

24 7f 758 729 4a 317 0,6 141 184 17 176 133 1 (2) 9 21

24 8c 758 729 4a 662 0,7 310 417 20 352 245 1 (2) 24 55

24 8d 758 729 4b 840 0,7 350 482 14 490 358 1 (2) 9 21

25 7d 729 485 3 6 3,6 2 3 6 4 3 ? 47 719

25 7e 729 485 4a 0 0 0 42 643

25 7f 729 485 4a 0 0 1 (2) 9 138

25 8c 729 485 4a 0 0 1 (2) 2 31

26 7d 485 253 2 4 6,8 1 2 6 3 2 ? 6 61

26 7e 485 253 3 0 0 0 38 384

26 7f 485 253 4a 0 0 1 (2) 32 323

26 8c 485 253 4a 0 0 1 (2) 17 172

26 8d 485 253 4a 608 1,1 453 600 15 155 8 1 (2) 7 71

27 7g 265 80 2 1 19,4 0 1 5 1 1 ? 20 230

27 7h 265 80 2 4 6,8 1 2 5 3 2 0 48 552

27 8c 265 80 4a 0 0 1 (2) 2 23

27 8e 265 80 3 18 1,9 8 12 8 10 6 1 (2) 30 345

28 5d 147 96 4a 27 2,9 16 23 8 11 4 1 5 26

28 7f 147 96 3 14 3,1 7 10 7 7 3 1 (2) 30 153

28 8c 147 96 3 0 0 1 (2) 27 138

28 8d 147 96 4a 73 1,7 46 67 9 27 6 1 (2) 35 179

28 8e 147 96 3 8 3,5 3 5 7 5 3 1 (2) 3 15

29 4a 209 147 2 0 0 0 35 182

29 4b 209 147 2 0 0 0 40 208

29 4f 209 147 1 0 0 0 10 52

29 4g 209 147 3 0 0 0 5 26

29 8a 209 147 3 21 1,8 10 16 7 11 6 0 10 52

30 4e 206 121 2 3 7,9 1 2 6 2 1 0 2 16

30 5b 206 121 2 1 25,3 0 1 5 1 0 0 5 41

30 5c 206 121 2 3 7,7 1 2 6 2 1 0 9 73

30 7e 206 121 3 0 0 0 70 567

30 7f 206 121 3 0 0 1 (2) 10 81

30 8a 206 121 3 0 0 0 1 8

30 8c 206 121 4a 44 1,5 27 37 10 17 7 1 (2) 3 24

31 4e 123 87 2 0 0 0 63 142

31 5c 123 87 2 0 0 0 15 34

31 7e 123 87 2 3 8,8 1 2 6 2 1 0 2 5

31 7f 123 87 3 0 0 1 (2) 2 5

31 8a 123 87 3 0 0 0 15 34

31 8b 123 87 3 4 6,4 1 2 7 3 2 0 3 7

32 4b 138 18 2,7 0 0 0 24 118

32 4e 138 18 2,7 0 0 0 7 34

32 4h 138 18 2,7 3 7,1 1 2 5 2 1 0 67 328

32 8a 138 18 3,7 10 2,2 5 5 6 5 5 0 2 10

33 1a 18 5 9 0 0 0 50 113

33 1b 18 5 9 0 0 0 5 11

33 4b 18 5 2,7 0 0 0 20 45

33 4e 18 5 2,7 0 0 0 15 34

33 4h 18 5 2,7 0 0 0 9 20

33 8a 18 5 9 0 0 0 1 2


Anhang 6

3 von 7



5510-EB-5200AL-00-0001

12.05.2010

Summe ATSumme AT

[m] [%]

76,75 0,3

5957,2 21,8

10878 39,9

7408,8 27,2

207,8 0,8

132,000 0,5

521 1,9

194,08 0,7

1; 76,75; 0%

2; 5957,2; 23%

3; 10878,05; 43%

4a; 7408,8; 29%

4b; 207,8; 1%

4s; 132,000; 1%

7; 521; 2% 9; 194,0793; 1%

SBTn - SystemverhaltenFahrtunnel


Anhang 6

4 von 7



5510-EB-5200AL-00-0001

12.05.2010

GB GA Hmax Hmin SV U SF U UBolt rpl u u lAnker,erf Quellen


Nr. Nr. [m] [m] [mm] [-] [mm] [m] [mm] [mm] [m] 2 hoch [%] [m]

1 1a 280,3 30 9 0 0 -3 0 7 71 7e 280,3 30 7 0 0 -3 0 15 151 7f 280,3 30 7 2 17,0 1 1 5 1 1 2 0 63 631 8c 280,3 30 7 0 0 -3 0 15 152 7g 280,3 130 2 25 3252 7h 280,3 130 2 55 7152 8e 280,3 130 3 15 2,8 7 11 8 8 4 5 0 20 260

Summe ATSumme AT[m] [%]1040 74,3

260 18,693 6,6

7 0,5

Anteil

2; 1040; 74%

3; 260; 19%

7; 93; 7%

SBTn - SystemverhaltenZugangstunnel Grautschenhof


Anhang 6

5 von 7



5510-EB-5200AL-00-0001

12.05.2010




1a 4c 270 280,3 3 15 2,2 6 10 9 5 -3 0 2,5 251b 4c 30 9 0 2,5 25

1 5a 270 4a 45 2,0 25 40 9 20 5 6 1 (2) 5 491 5c 270 280,3 2 0 0 -3 0 5 491 5d 270 4a 76 1,5 49 70 11 27 6 8 1 7 691 5e 270 3 0 0 -3 1 10 991 5f 270 280,3 1 0 0 -3 1 (2) 5 491 8b 270 4a 21 1,9 12 16 10 9 5 7 0 6 591 8c 270 4a 88 1,1 60 77 11 28 11 8 k.A. 40 3941 8d 270 4a 212 1,2 156 204 12 56 8 9 1 (2) 10 991 8f 270 4a 498 1,1 365 489 16 133 9 13 1 (2) 7 69

Summe ATSumme AT[m] [%]49,3 0,249,3 0,2

123,3 0,5739,5 2,724,65 0,1

Anteil

1; 49,3; 5%

2; 49,3; 5%

3; 123,25; 12%

4a; 739,5; 75%

9; 24,65; 3%

SBTn - SystemverhaltenZugangstunnel Göstritz


Anhang 6

6 von 7




8 4a 533 280,3 1 0 0 -3 0 60 4058 4b 533 280,3 2 0 0 -3 0 15 1018 4d 533 280,3 1 -3 0 5 348 4f 533 280,3 1 0 0 -3 0 10 688 4g 533 280,3 2 19 1,6 6 17 4 13 2 1 0 5 348 8a 533 280,3 3 50 1,9 21 48 4 29 2 1 0 5 34

Summe ATSumme AT[m] [%]506,3 12,8

135 3,433,75 0,9

Anteil

1; 506,25; 75%

2; 135; 20%

3; 33,75; 5%

SBTn - SystemverhaltenInjektionsstollen



Verwendete Abkürzungen

GB Gebirgsbereich

GA Gebirgsart

Hmax Maximale Überlagerung

Hmin Minimale Überlagerung

SV Systemverhalten

SF Sicherheitsfaktor (ohne Berücksichtigung der Stauchelemente)

UFace absolute Radialverschiebung - Ortsbrust (Vorverformung-Vlachoupulus Dietrichs)

USupport absolute Radialverschiebung - Ausbau (Einbau Ortsbrust)

UBolt absolute Radialverschiebung - Anker (ein Abschlag nach der Ortsbrust

ushotcr. relative Radialverschiebung - Spritzbeton

ubolt relative Radialverschiebung - Anker

farbliche Hervorhebung:

gelb mit Kennlinienverfahren berechnete Querschnitte (Berechnungsquerschnitte)

rot Sonderbereich (NÖT) gesonderte Untersuchung in der nächsten Planungsphase

orange Gebirgsbereich mit modellierter Mächtigkeit der jeweiligen Gebirgsart von <10m

SEMMERING-BASISTUNNEL NEU · Der Semmering-Basistunnel neu (SBTn) erstreckt sich von Mürzzuschlag...

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